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成都鴻之海水利設備有限公司
綿陽平武定輪閘門加工廠誠信贏天下 質量樹豐碑本公司專業的生產生產銷售:四川不銹鋼閘門 、四川304不銹鋼渠道閘門、
成都鋼閘門、成都鋼壩閘門、{成都鑄鐵閘門}、{成都不銹鋼閘門}、{成都鑄鐵鑲銅閘門},{成都平面閘門}、{成都弧形閘門},{成都拱形閘門},{成都機閘一體式閘門},{成都雙向止水閘門} ,{成都液壓閘門},{成都插板閘門},{成都疊梁閘門}等各種形狀、材質的水工閘門產品。
綿陽平武定輪閘門加工廠產品特點:
該設備的大優點是自動化程度高、分離效率高、動力消耗小、無噪音、耐腐蝕性能好,在無人看管的情況下可連續工作,設置了過載保護裝置,在設備發生故障時,會產生聲光并自動停機,可以避免設備超負荷工作。
本設備可以根據用戶需要任意調節設備運行間隔,實現周期性運轉;可以根據格柵前后液位差自動控制;并且有手動控制功能,以方便檢修。用戶可根據不同的工作需要任意選用。
由于該設備結構設計合理,在設備工作時, 自身具有很強的自凈能力,不會發生堵塞現象,所以日常工作量很少。
綿陽平武定輪閘門加工廠技術參數及選型:
1、設備和耙齒規格:
設備規格按機寬尺寸分HF300-3600型。機寬超過1800mm,則做成并聯機。柵隙分為1mm、3mm、5mm、10mm、20mm、30mm、40mm、50mm等各種規格,由過水量、高度、固液分離總量和所分離的形狀、顆粒大小來選擇柵隙。可根據用戶需要選用材質為ABS工程塑料、尼龍、不銹鋼的耙齒制作;主體框架有不銹鋼材質和碳鋼防腐兩種。
2、設備長短規格:
設備溝深為1500mm,可根據用戶需要及使用實際情況寬、。
綿陽平武定輪閘門加工廠日常注意事項
1、鏈條:鏈條初期磨損產生,運轉30天左右檢查其松勁度并按以下進行:
①確認鏈條和鏈輪的平行度。
②檢驗鏈條的松緊程度。
在兩軸中間部位以按住鏈條,測定其松緊度。如果按不出量,則鏈條太緊,如量超過20mm,則鏈條太松。
:松開減速機的緊固螺栓,縱向減速機來鏈條的松緊度到狀態,同時確認兩鏈輪平行后再固定減速機的緊固螺栓。
2、加油:如減速電機Y系列380V自冷防水電機,功率為120W,次使用100小時左右要用油往減速機注油口內加入10克50號機油,以后每使用一年必須拆檢清洗一次,安裝時也要加入50號機油。
3、*不用時:*不用時每隔一周運轉1~2次,每次5分鐘。
產品規格
參數尺寸 | HF-300 | HF-500 | HF-800 | HF-1000 | HF-1200 |
安裝角度 | 60°~75° | 60°~75° | 60°~75° | 60°~75° | 60°~75° |
耙齒節距(mm) | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 |
電機功率(k) | 0.75 | 0.75 | 1.1 | 1.5 | 2.2 |
過水流量(T/h) | 405 | 1125 | 3600 | 4500 | 6300 |
流量(m/s) | > 0.3 | > 0.5 | > 1 | > 1 | > 1 |
有效寬度k1(mm) | 300 | 500 | 800 | 1000 | 12000 |
水槽寬度k3(mm) | 550 | 750 | 1050 | 1250 | 1450 |
設備總寬k4(mm) | 880 | 1080 | 1380 | 1580 | 1780 |
水槽深度H(mm) | 1000~8000 | 1000~8000 | 1000~8000 | 1000~8000 | 1000~8000 |
邦科水利公司本著“以求生存,以信譽求發展"的奮斗目標,廣招科研技術人才,并先后與多個大學強強聯合,積極創新并研發了工業廢水(造紙、印染、化工、皮革、油田、生活污水)的全套處理設備及工藝技術,公司堅持以高技技術服務于客戶,以優質的產品贏得用戶的信賴。面對競爭激烈的市場,公司一貫堅持“優質,用戶*"的經營理念,建立了一套完善的服務體系,在售前、售中、售后各個環節推行規范化和化服務,力求制造優質的產品服務于廣大客戶。
綿陽平武定輪閘門加工廠概述穿堤涵閘的施工主要受到非汛期施工工期、季節氣候及春耕灌溉等因素的,北江的非汛期是每年的十月到次年的三月底共6個月,在北江大堤對堤防有影響的工程汛期是嚴禁施工的。而涵閘施工工序繁復,需經過開挖-基礎-主體-閘門-填筑及拆舊閘等一系列工序,如何在短時間內使工程優質順利完成,是一個值得研究的問題。下面就如何在不足的情況下用4個多月時間重建穿堤涵閘進行范例介紹。黃塘水閘是一級堤防北江大堤上的穿堤建筑物,其位置著北江大堤的黃塘灰窯下險段。黃塘水閘始建于1957年,雖然1963年和1987年又分別進行擴建及多年的,但由于原建閘偏低,又經過了幾十年的運行及大堤多次加高培厚對水閘的加荷,涵身結構度已不夠,出現了底板沉陷、涵內漏水及閘后出現管涌滲水等現象,是北江大堤的心腹大患。省曾多次指示要加快進行重建工作,所以黃塘水閘重建可研及設計經過*的后,計劃在2001年汛后進行重建工作。在水利工程中,閘門的布置或設計如果存在技術上欠缺或由于閘門在惡劣的水流條件下運行等原因,均能引起閘門的振動。閘門振動除給人以不感外,強烈的閘門振動能使門體結構或焊縫開裂,甚至發生閘門變形損壞。嚴重時更可能建筑物軟基的失穩或造成大壩失事等后果。因此,應當引起我們的注意。 影響閘門振動的因素很多,大致可歸納出以下幾點原因: 一、由于閘門漏水而引起的閘門振動 這種閘門振動是由于閘門止水的自激振動引起的(見下圖)。當閘門止水橡皮安裝誤差過大或者止水座不平整度太大時,水流從止水與面的縫隙中,如圖(a)所示。這種射流在止水頭部形成負壓,使止水橡皮帶吸向止水座,封閉了射流間隙,如圖(b)所示。這時負壓消失。而止水橡皮由于自身的彈性被彈回,故又出現間隙,如圖八)所示,射流又開始。如此往復循環,使止水以一定產生振動,即本文所指止水的自激振動。當止水的這種自激振動與閘門門體的自振接近時,就會引起整個閘門振動。水工弧形鋼閘門是水利工程或水利樞紐的"閥",對保障工程建筑物的發揮著重要作用.弧形鋼閘門支臂在運行中是承受水壓力的主要承重結構,它的控制著整個閘門.支臂是主框架(左右支臂構成)和支臂桁架(上下支臂構成)的共有桿件,根據荷載狀況、結構布置形式不同,支臂可能在主框架或者支臂桁架內任一平面內喪失.章繼光[1]運用屈曲撓角法基本理論對弧形閘門空間屈曲荷載求解及影響該荷載的因素進行了研究,求出弱平面的屈曲荷載,何運林[2]等對支臂空間屈曲荷載和支臂的屈曲長度進行了理論分析,并給出支臂屈曲的長度系數的取值范圍,并且有些已經被規范所采用,曹青[3]結合結構分析NASTRAN探討各種因素對弧形閘門支臂空間極限承載力的影響規律.本文結合實際工程,運用文獻[3]的有限元法對支臂空間構架屈曲荷載的影響因素進行了分析,得出支臂桁架的一種佳布置形式.此外還對閘門主框架進行了結構,由于的設計是以靜力設計為準則結構的流激振動是水流與結構的相互耦合作用的結果,結構的流激振動,也只能從"水流"及"結構"兩方面入手。水流流態,減小動水激勵力或避免某些異常水流荷載的產生是結構流激振動的一條途徑;結構設計,改變其固有以避開動水激勵力的高能區是抑振的另一條途徑。弧形閘門一般被作為泄(溢)水的控流設備,若使其工作段的水流流態有較大的,勢必涉及其他水工結構的改變,這在通常情況下很困難。因此,從弧門結構入手,在結構布置及制造加工許可條件下,結構的設計,采取局部結構措施,抗振能力是切實可行的抑振措施。1研究目前,對閘門動力振動特性的研究主要有3種:一是試驗,直接通過模型試驗,實測振動量和力參數。模型試驗通常采用的沖擊蘭文改,等∥水工弧形工作閘門結構動特性研究法,根據響應的功率譜密度的峰值統計閘門前幾階自振。但此取得的資料不太完整,精度不太高,也不經濟。二是將物理模型和數學模型相結合的試驗 言某電站裝機容量400MW,大壩溢洪道設有三扇12m×18m-23 5m(寬×高-水頭)潛孔平面定輪閘門,總水壓力31700kN。自1971年臺機組投入運行后,閘門總體上說來工作基本正常。經過30多年的運行,閘門出現一些缺陷和問題,如閘門整體變形過大,引起閘門結構的局部應力過大,危及閘門運行。對于閘門的整體變形及閘門的局部應力,用常規的平面體系進行計算很難以反映出來。本文結合該平板閘門實例對此進行探討。2 閘門的基本情況該平板閘門高18m,設計水頭23 5m,門頂有約6m高的胸墻。由于閘門孔口尺寸較大,門體實際上是由上、中、下三個相互的部分組成。其上部分由于剛度較小,變形過大,在1991年進行了加固改造處理,現在上部和下部結構的受力較為合理。為節省篇幅,本文只討論閘門下部分的變形和應力。考慮到閘門下面部分實際上是的,也可以看成是一個單獨的閘門,為敘述簡單,以下所提"閘門"均指該平板閘門的下部結構。工程概況重建工程是在原大壩下游120 m處新建一座大壩,并利用原三期工程,恢復原電站任務和功能。工程由壩身和左岸兼導流洞組成。兼導流身全長為848.96 m,兼導流洞出口設1扇潛孔式弧形工作閘門,孔口凈寬8.80 m,凈高8.80 m,設計水頭76.0 m,總水壓力65 167 k N,支鉸支撐跨度5.88 m,支鉸高度13.00 m,閘門面板外緣半徑18.00 m,采用單吊點液壓啟閉機操作,動水啟閉,液壓啟閉機容量4 500 k N/1 600 k N,工作行程13.00 m。與其他閘門相比,該潛孔弧形工作閘門運行條件和受力特性較為特殊,主要體現在以下兩個方面:(1)弧形工作閘門的尺寸較大,水頭較高,水頭面積參數達5 885 m3。(2)閘門的設計泄水流量較大,既有施工期和運行期的導流、控泄要求,又有保下游城市供水的局部小開度控泄要求。面對這樣復雜運行工況下,尤其是研究兼顧局部
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