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河北誠源管業集團有限公司
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| 壁厚 | 10mm | 材質 | 其他 |
|---|---|---|---|
| 等級 | 高 | 公稱壓力 | 16Mpa |
| 內徑 | 500mm | 外徑 | 529mm |
望謨四布六油環氧煤瀝青防腐螺旋鋼管工藝流程
望謨四布六油環氧煤瀝青防腐螺旋鋼管工藝流程望謨四布六油環氧煤瀝青防腐螺旋鋼管工藝流程
設計瀝青混合料直接燃燒試驗,以試件燃燒時間、表面溫度為指標評價阻燃劑對瀝青混合料阻燃性能的影響;提出試件燃燒時煙霧面積的計算方法,以煙霧面積大小判別阻燃劑的抑煙效果;設計瀝青混合料的路用性能試驗,評價阻燃劑對瀝青混合料路用性能的影響.結果表明:阻燃劑摻量越大,瀝青的氧指數越高,瀝青混合料試件的燃燒時間越短,表面溫度越低,抑煙性能越好.阻燃效果較好的酸性阻燃劑會顯著降低瀝青混合料的高溫穩定性和水穩定性.阻燃劑在瀝青鋪面工程中的適用性必須綜合考慮其對瀝青混合料阻燃性能和路用性能的影響.通過抗壓強度、X射線衍射(XRD)、紅外光譜(IR)、壓汞(MIP)和掃描電鏡(SEM)測試,分析了砒砂巖地聚物材料的力學性能、反應產物及微觀結構,討論了粉煤灰摻量、養護齡期對砒砂巖地聚物材料力學性能及微觀結構的影響.結果表明:粉煤灰摻量和養護齡期對砒砂巖地聚物材料的抗壓強度、孔隙結構有較為顯著的影響,粉煤灰摻量為13%(質量分數)時,砒砂巖地聚物材料的90d抗壓強度可達20.3MPa,其孔隙率減小,孔隙結構得到明顯改善.砒砂巖地聚物材料的反應產物主要為無定型水化硅鋁酸鈣類凝膠.
四布六油環氧煤瀝青防腐螺旋鋼管
采用不同的應力水平和不同的疲勞次數對C30混凝土進行拉伸疲勞試驗,然后采用殘余拉應變、基于超聲波波速的疲勞損傷度和基于電化學阻抗譜的損傷電阻對拉伸疲勞后混凝土的疲勞損傷進行表征,研究混凝土氯離子擴散系數和疲勞損傷之間的關系.結果表明:殘余拉應變越大,混凝土氯離子擴散系數也越大,殘余拉應變25×10-6可以作為混凝土耐氯離子侵蝕性能的起劣點;混凝土氯離子擴散系數隨著疲勞損傷度的增加而增大,兩者之間呈指數函數關系;混凝土氯離子擴散系數隨著損傷電阻的增大而減小,兩者之間呈指數函數關系.采用溫差發電片作為電源,混凝土模擬孔隙液作為介質,研究溫差發電應用于鋼筋陰極保護的可行性.結合半電池電位、線性極化、Tafel曲線和電化學噪聲,分析了溫差發電單元對鋼筋進行陰極保護的效果.結果表明:溫差發電單元具有與直流電源相同的電學性能,內阻不會隨著兩端溫差變化而明顯變化;在陰極保護系統中溫差發電單元具有很好的穩定性,實施陰極保護可以使鋼筋電位負移至保護電位;陰極保護后鋼筋的腐蝕速率大大減小,從腐蝕狀態進入熱力學穩定狀態而得到有效保護.
望謨四布六油環氧煤瀝青防腐螺旋鋼管工藝流程
為了分析復合材料殼體封頭在內壓作用下的變形規律,本文針對橢球比為1.7的復合材料殼體前封頭,采用ANSYS商業軟件中的層合單元對其進行分析,數值模擬與水壓試驗結果基本一致。首先模擬了橢球比為2.0的復合材料殼體前封頭,結果表明,前開口至赤道部位經線方向順纖維應變表現為先增加后較小的規律,同時,前封頭部位的位移發生在封頭部位經線方向的中部;另外,對比分析了橢球比為1.7的封頭比和橢球比為2的封頭內壓應變,前者應力變化更均勻,符合復合材料殼體的等應力封頭設計要求。基于自然電位法設計了梯形電極監測系統,然后通過鋼筋銹蝕加速試驗,對2種水灰比混凝土試件中沿保護層厚度方向梯形分布的各層光圓鋼筋銹蝕進行了監測.結果表明:沿保護層厚度方向梯形分布的各層光圓鋼筋依次發生銹蝕,各層光圓鋼筋開始銹蝕時間間隔漸次增加;光圓鋼筋開始銹蝕時間與保護層厚度之間關系可采用指數函數方程擬合,擬合結果與試驗數據吻合良好;2種水灰比混凝土中各層光圓鋼筋開始銹蝕時的臨界氯離子含量(質量分數)為0.3%~0.5%.梯形電極監測系統可有效追蹤混凝土中的鋼筋銹蝕行為,對混凝土結構安全性提供及時預警.望謨四布六油環氧煤瀝青防腐螺旋鋼管工藝流程
以相變材料十八烷(ODE)為芯材,以殼聚糖(CTS)接枝甲基丙烯酸甲酯(MMA)構成外殼,以引發劑作用下苯乙烯(St)在外殼內生成的聚合物構成內殼,形成雙殼微納膠囊.采用差示掃描量熱試驗和等溫吸、放濕試驗分別測試雙殼微納膠囊的儲熱性能和吸、放濕性能;采用掃描電子顯微鏡、激光粒度分析儀和紅外光譜儀對雙殼微納膠囊形貌、粒徑以及微觀結構進行分析.結果表明:雙殼微納膠囊具有較好的儲熱性能和調濕性能.雙殼微納膠囊顆粒形貌完整度好,膠囊粒徑在微納米范圍.雙殼微納膠囊組分中含有外殼接枝成分殼聚糖和甲基丙烯酸甲酯.通過對復合材料壓力容器進行24小時氣密性檢驗,測試得到壓力容器充壓后溫度穩定時間和壓力穩定時間,分析壓力容器充壓壓力和溫度之間的關系。擬合實驗結果得到的壓力-時間方程和溫度-時間方程可以用來預測不同充氣壓力下的溫度效應。
望謨望謨四布六油環氧煤瀝青防腐螺旋鋼管工藝流程配制了C100高強混凝土,測試了高溫后高強混凝土的抗壓強度,測試了高溫后高強混凝土與軋制鋼板間的黏結剪切強度和摩擦系數,并從高溫引起混凝土細微觀結構損傷演化的角度分析了抗壓強度、黏結剪切強度和摩擦系數隨溫度的變化規律.研究表明:當溫度超過400℃后,高強混凝土抗壓強度大幅下降;高強混凝土與軋制鋼板間的黏結剪切強度隨溫度的升高而線性降低;高溫后高強混凝土間的靜、動摩擦系數為0.5～0.6,高強混凝土與軋制鋼板間的靜、動摩擦系數為0.25～0.35.將風電葉片用真空灌注型環氧樹脂體系MERICAN 3311A/B與同類兩款產品進行了對比分析,研究了三種樹脂體系對玻纖的浸潤性;采用真空導入成型技術制備了復合材料板,并對復合材料的力學性能進行了研究。結果表明,MERICAN3311A/B粘度低、浸潤性良好、FRP力學性能高,與纖維的匹配性良好,達到甚至某些方面已*進口產品的水平,能夠滿足風電葉片對樹脂的性能要求。
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