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　　隨這種處理也能達拉伸和屈服強度。此外，由于形成了細晶，也能達的疲勞強度。???????材料在這種條件下將達到以田領域的718合金。該材料是根據(jù)NACEMR0175要求生產的，要求材料固溶退火并時效40?Rockwell“C"的硬度要求。

Mn13　　N10276圓鋼這是由于C和Ni之間較強的相互作用了C24形成能的下降。進一步的研究發(fā)現(xiàn),形成能的升高源于Ni原子對表面Cu很高活性的Cu/Ni合金表面上,石墨烯的成核密度反而。Ⅱ.石墨烯與金屬襯底間范德瓦爾斯（vdw）相互作用的研究石墨烯與金屬襯底間的相互作用強弱關乎石墨烯剝離的難易程度,而石墨烯的剝離也是石墨烯CVD合成中非常重要的一步。Mn13

　　例如，在沸騰的65%HNO3中，級18-8鋼固溶態(tài)腐蝕率僅0.06-0.14mm/a，敏化態(tài)也僅0.30mm/a。多年來積累了豐富的生產實踐，交貨速度快，產品，豐富生產，因此使我們的產品在市場上具有相當大的競爭力。Mn13爐用零件Mn13耐高溫鑄件/鑄管

　　?焊條是一種不銹鋼焊條，特別適用于手工電弧焊，它的可焊材料范圍很寬，包括那些被認為焊接性很差的材料。公司始終堅持以市場為導向，以客戶為中心，以為企業(yè)命脈，以誠信為治企之本，堅持認真嚴謹?shù)脑瓌t穩(wěn)步進取，不斷發(fā)展。變形合金和部分鑄造合金需進行熱處理，包括固溶處理、中間處理和時效處理，以Udmet 500合金為例，它的熱處理制度分為四段：固溶處理，1175℃，2小時，空冷；中間處理，1080℃，4小時，空冷；一次時效處理，843℃，24小時，空冷；二次時效處理，760℃，16小時，空冷。以所要求的組織狀態(tài)和良好的綜合性能。M23C6碳化物的晶內彌散強化以及B、Zr、Re等對晶界起凈化、強化作用。添加Cr的目的是進一步高溫合金抗氧化、抗高溫腐蝕性能。鎳基高溫合金具有良好的綜合性能，目前已被廣泛地用于、汽車、通訊和電子工業(yè)部門。隨著對鎳基合金潛在性能的發(fā)掘，研究人員對其使用性能提出了更高的要求，國內外學者已開拓了針對鎳基合金的新加工工藝如等溫鍛造、變形、包套變形等。 2鎳基高溫合金的發(fā)展歷程 鎳基高溫合金在整個高溫合金領域占有特殊重要的地位，它的和使用始于20世紀30年代末期，是在噴氣式飛機的出現(xiàn)對高溫合金的性能提出更高要求的背景下發(fā)展起來的。英國于1941年首先生產出鎳基合金Nimonic75(Ni-20Cr-0.4Ti)，為了蠕變強度又添加鋁，研制出Ni-monic80(Ni-20Cr-2.5Ti-1.3Al)。美國于40年代中期，蘇聯(lián)于40年代后期，于50年代中期也研制出鎳基高溫合金。 鎳基高溫合金的發(fā)展包括兩個方面：合金成分的改進和生產工藝的革新。50年代初，真空熔煉技術的發(fā)展為煉制含高鋁和鈦的鎳基合金創(chuàng)造了條件；50年代后期，采用熔模精密鑄造工藝，發(fā)展出一系列具有良好高溫強度的鑄造合金；60年代中期發(fā)展出性能更好的定向結晶和單晶高溫合金以及粉末冶金高溫合金；為了艦船和工業(yè)燃氣輪機的需要，60年代以來還發(fā)展出一批抗熱腐蝕性能、組織的高鉻鎳基合金。在從40年代初到70年代末大約40年的時間內，鎳基合金的工作溫度從700℃到1100℃，平均每年10℃左右。鎳基高溫合金的發(fā)展趨勢如圖1所示。 圖1 鎳基高溫合金的發(fā)展趨勢 3鎳基高溫合金的性能研究 3.1鎳基高溫合金的力學性能研究 20世紀70年代，B.H.Kean等做持久實驗時發(fā)現(xiàn)，以比16∶1In-100合金，在1040℃的實驗溫度下1330%的延伸率，并認為這與合金中析出的第二相粒子控制晶粒長大有關。粉末高溫合金由于其細晶組織而較易超塑性，如In-100、In-713、U-700等鎳基高溫合金可以通過粉末冶金的超塑性，其延伸率可以達到1000%.利用快速凝固法也可以實現(xiàn)高溫合金晶粒的微細化，從而組織超塑性現(xiàn)象。毛雪平等在500~600℃高溫條件下對鎳基合金C276進行了拉伸力學試驗，并分析了溫度對彈性模量、屈服應力、斷裂強度以及延伸率的影響，發(fā)現(xiàn)鎳基合金C276在高溫下具有屈服流變現(xiàn)象和良好的塑性。 3.2鎳基高溫合金的氧化行為研究 在高溫條件下，抗氧化性靠Al2O3和Cr2O3保護膜提供，因此鎳基合金必須含有這兩種元素之一或兩者都有，尤其是當強度不是合金主要要求時，要特別注意合金的抗高溫氧化性能和熱腐蝕性能，高溫合金的氧化性能隨合金元素含量的不同而千差萬別，盡管高溫合金的高溫氧化行為很復雜，但通常仍以氧化動力學和氧化膜的組成變化來表征高溫合金的抗氧化能力。趙越等在研究K447在700~950℃的恒溫氧化行為時發(fā)現(xiàn)其氧化動力學符合拋物線規(guī)律：在900℃以下為*抗氧化級，在900~950℃為抗氧化級，而且K447氧化膜分為3層，外層是疏松的Cr2O3和TiO2的混合物，并含有少量的NiO及NiCr2O4尖晶石；中間層是Cr2O3;內氧化物層是Al2O3并含有少量TiN，隨著溫度的升高，表面氧化物的顆粒變大，表面層疏松，氧化反應加速進行。李維銀等利用靜態(tài)增重法研究新型鎳基高溫合金在950℃的氧化行為時發(fā)現(xiàn)，氧化動力學也遵循拋物線規(guī)律，在氧化中發(fā)生了內氧化，氧化膜以Cr2O3為主，并且含有(Co，Ni)Cr2O4、Al2O3及TiO2.薛茂全在研究含MoS2鎳基高溫合金在800℃的恒溫氧化行為時發(fā)現(xiàn)，氧化100h后，由于在合金表面氧化生成Cr2O3和NiCr2O4保護膜，氧化逐步受到；隨著MoS2含量的，合金產生的氧化分解和揮發(fā)，所以MoS2的加入不利于材料的抗氧化性能。 3.3鎳基高溫合金的疲勞行為研究 在實際應用中，各種零部件在承受著高溫、高應力的作用時，尤其在啟動、加速或減速中，快速加熱或冷卻引起的各種瞬間熱應力和機械應力疊加在一起，致使其局部區(qū)域發(fā)生塑性變形而產生疲勞影響零件壽命，故要研究其高溫疲勞行為。何衛(wèi)鋒等在研究激光沖擊工藝對GH742鎳基高溫合金疲勞性能的影響時發(fā)現(xiàn)，激光沖擊強化能鎳基高溫合金抗拉疲勞壽命316倍以上，振動疲勞壽命214倍，強化后殘余壓應力影響層深度達110mm.郭曉光等在研究鑄造鎳基高溫合金K435室溫彎曲疲勞行為時發(fā)現(xiàn)，在應力比R=-1，轉速為5000r/min(8313Hz)和實驗室靜態(tài)空氣介質下，K435合金室溫彎曲疲勞極限為220MPa，裂紋主要萌生在試樣表面或近表面缺陷處，斷口主要由裂紋萌生區(qū)、裂紋穩(wěn)態(tài)擴展區(qū)和瞬間斷裂區(qū)組成。黃志偉等在研究鑄造鎳基高溫合金M963的高溫低周疲勞行為時發(fā)現(xiàn)，由于高溫氧化作用在相同的總應變幅下，M963合金在低應變速率下具有較短的壽命；因為該合金的強度高、延性低，形變以彈性為主，M963合金具有較低的塑性應變幅和較低的過渡疲勞壽命。于慧臣等在研究一種定向凝固鎳基高溫合金的高溫低周疲勞行為時發(fā)現(xiàn)，由于合金在不同溫度范圍內具有不同的微觀變形機制，溫度對合金的變形有明顯影響，在760℃以下合金呈現(xiàn)循環(huán)硬化，而在850℃和980℃時則為循環(huán)軟化。 3.4鎳基高溫合金的高溫蠕變行為研究 當溫度T≥(0.3~0.5)Tm時，材料在恒定載荷的作用下，發(fā)生與時間相關的塑性變形。實際上是因為在高溫下原子熱運動加劇，使位錯從中解放出來從而引起蠕變。水麗等在對一種鎳基單晶合金的拉伸蠕變特征進行分析時發(fā)現(xiàn)，在980~1020℃、200~280MPa條件下蠕變曲線均由初始、穩(wěn)態(tài)及加速蠕變階段組成；在拉伸蠕變期間γ′強化相由初始的立方體形態(tài)演化為與應力軸垂直的N-型筏形狀；初始階段位錯在基體的八面體滑移系中運動；穩(wěn)態(tài)階段不同柏氏矢量的位錯相遇，發(fā)生反應形成位錯網；蠕變末期，應力集中致使大量位錯在位錯網破損處切入筏狀γ′相是合金發(fā)生蠕變斷裂的主要原因。李楠等在研究熱處理對一種鎳基單晶高溫合金高溫蠕變性能的影響時發(fā)現(xiàn)，尺寸為0.4μm左右、規(guī)則排列的立方γ′相具有的高溫蠕變性能，而較小的γ′相和較大的γ′相均不利于合金在高溫下的蠕變性能，二次時效處理對合金高溫蠕變強度的作用不大，筏形組織的完善程度影響合金高溫下的蠕變性能，二次γ′相不利于合金高溫蠕變性能。 4鎳基高溫合金的強化研究 4.1熱處理 熱處理對合金第二相粒子γ′相的形成、形態(tài)和性有重要影響，的熱處理制度對控制和合金的微觀組織、合金的高溫性能有著積極的意義。經過*反復研究證實，時效強化的實質是從過飽和固溶體中析出許多非常的沉淀物顆粒，形成一些體積很小的溶質原子富集區(qū)。在時效處理前進行固溶處理時，必須嚴格控制加熱溫度，以便使溶質原子限度地固溶到固溶體中，同時又不致使合金熔化。在進行人工時效處理時，必須嚴格控制加熱溫度和保溫時間，才能比較的強化效果；生產中有時采用分段時效，即先在室溫或比室溫稍高的溫度下保溫一段時間，然后在更高的溫度下再保溫一段時間。 官秀榮等在研究一種新型高溫合金的固溶處理條件與高溫時效時發(fā)現(xiàn)，高溫時效4h后效，因為γ′相的正方度良好，且尺寸較小(150~320nm)，時效時間，γ′相長大，繼續(xù)時間，γ′相邊緣開始鈍化。李維銀等在研究新型鎳基高溫合金*時效后的組織性及高溫性能時發(fā)現(xiàn)，合金在850℃時效4000h后，主要析出相為γ′相、MC和微量的M23C6，并沒有長條狀的η相和脆化相σ相析出，合金的組織是的，而且強度比原合金有明顯。林萬明等在研究高溫時效對高溫鎳基合金沉淀強化的影響時發(fā)現(xiàn)，在不同溫度時效處理一定時間后，γ′沉淀強化相呈球形分散在γ基體上，隨時效溫度升高，γ′沉淀相微粒粗化，合金屈服強度，拉伸塑性；隨著時效時間的，合金的屈服強度增大，但當時效時間超過1000h后，屈服強度和伸長率開始下降。蔣帥峰等在研究熱處理對K403鎳基高溫合金組織和性能的影響時發(fā)現(xiàn)，合金經過1140℃、1180℃不*固溶處理后，組織為大小2種尺寸的γ′相；經過1210℃*固溶處理后空冷，均勻析出0.2μm的γ′相，時效后合金的抗拉強度和硬度；經1190℃，4h，AC+940℃，16h，AC處理后，合的抗拉強度和硬度；經1190℃，4h，AC+980℃，16h，AC處理后，γ′相長大到0.6μm，合金硬度相對下降。 4.2表面處理 由于鎳基高溫合金成分十分復雜，含有鉻、鋁等活潑元素，高溫合金零件表面在氧化或熱腐蝕中為表面化學不，同時經機械加工而制成的零件表面留下加工硬化或殘余應力等表面缺陷，這對高溫合金零件的化學性能和力學性能都帶來十分不利的影響。為了這些影響，常采用表面防護、噴丸處理、表面晶粒細化以及表面改性等措施。噴丸強化是工業(yè)上常用的疲勞性能的表面改性工藝技術。高玉魁等發(fā)現(xiàn)噴丸強化可以DD6單晶高溫合金在高溫下的疲勞壽命，而且隨著溫度升高，疲勞壽命增益系數(shù)下降。在實際應用中發(fā)現(xiàn)噴丸處理對材料強化效果不佳，對合金疲勞性能甚微，現(xiàn)急需一種效果更好的強化來取代噴丸，隨著高能脈沖激光器制造水平的而發(fā)展起來的激光沖擊強化技術無疑是一種的替代，通過強激光誘導的沖擊波在金屬表層引入殘余壓應力，從而疲勞裂紋的萌生和發(fā)展，是一種新型的金屬表面強化技術。汪誠等在研究激光沖擊對鎳基合金疲勞行為的影響時發(fā)現(xiàn)，激光沖擊處理產生的強化效應能大大裂紋擴展速率，延緩了疲勞裂紋的萌生，了裂紋的擴展，在某些強化區(qū)還能明顯應力強度因子門檻值，使材料的疲勞性能明顯，另外激光沖擊強化可使材料內部晶粒細化，能材料的疲勞壽命1.5~4倍。 4.3合金元素 鎳基高溫合金能溶解較多的合金元素，如Cr、W、Mo、Co、Si、Fe、Al、Ti、B、Nb、Ta、Hf等。這些合金元素加入到基體中可以產生合金強化效應，影響鎳基高溫合金的性能，合金的組織。 4.3.1RE 在鎳基合金中添加微量稀土元素，能合金的熱加工性能和抗氧化性能。周永軍等在研究稀土對鎳基高溫合金性能影響的電子理論中發(fā)現(xiàn)，稀土與雜質硫相互吸引，其結果是分散和固定部分雜質，可以合金高溫性能。 4.3.2C 近的研究發(fā)現(xiàn)，加入碳可以凈化合金液，合金的抗腐蝕性能，并且可以再結晶的幾率，碳的微量加入還有利于合金縮孔含量。劉麗榮等在研究碳對一種單晶鎳基高溫合金鑄態(tài)組織的影響時發(fā)現(xiàn)，隨著碳含量的，合金的初熔溫度逐漸，共晶數(shù)量和尺寸減小，碳化物數(shù)量逐漸增多，碳化物的形態(tài)從點狀變?yōu)辄c狀和骨架狀相結合的網狀結構，一次枝晶間距變化較大，而二次枝晶間距變化不大，W和Al元素的偏析，Ta和Mo元素的偏析增大。薛茂全在研究石墨含量對鎳基高溫合金在900℃氧化行為的影響時發(fā)現(xiàn)，石墨含量較低(0%、3%)時，鎳基合金氧化動力學符合拋物線規(guī)律，表面氧化膜無剝落；當石墨含量為0%時，合金氧化膜由Cr2O3和NiCr2O4組成；當石墨含量為3%時，合金氧化膜由Cr2O3組成；當石墨含量到6%時，大量石墨的氧化分解合金初始氧化嚴重，石墨分解后的孔洞加速氧化反應。 4.3.3Cr 為了保持合金的組織性，第二、三代單晶高溫合金在難熔金屬元素的同時不得不元素Cr的含量，Cr含量的會損害合金的抗氧化、抗腐蝕性能，在鎳基單晶高溫合金中，引入新的合金元素Ru，能夠鎳基高溫合金的液相線溫度，合金的高溫蠕變性能和組織性，與第三代單晶高溫合金相似，單晶高溫合金中Cr的分數(shù)仍然較低，為2%~4%.目前國內外對高Cr+Ru鎳基高溫合金的研究還非常有限。石立鵬等在研究高Ru和高Cr對鎳基高溫合金組織性的影響時發(fā)現(xiàn)，高Cr能促進TCP相形成，而高Ru的添加在高Cr合金中可以有效地TCP相的析出，從而組織性。 4.3.4其它元素 Al、Ti和Ta元素都是近年來發(fā)展的單晶高溫合金中的重要元素。Al和Ti是γ′相形成元素，同時Ti也是MC碳化物形成元素；Ta能置換一部分Al和Ti而進入γ′相，同時也與碳形成的TaC，在只有微量碳的單晶高溫合金中絕大多數(shù)Ta幾乎都進入γ′相。因此，Al、Ti和Ta是γ′相形成和強化元素，其含量能夠決定合金的強化相γ′的百分含量及其強化程度。劉麗榮等在研究Al、Ti和Ta含量對鎳基單晶高溫合金時效組織的影響時發(fā)現(xiàn)，隨著Al、Ti、Ta總量的，熱處理后的γ′相形貌由圓形向立方形再向不規(guī)則形狀轉變，γ′和γ兩相的錯配度隨著γ′相形成元素加入量的呈現(xiàn)逐漸的趨勢，經950℃*時效處理，直到1000hγ′相也沒有形筏。在1050℃、500h*時效后，部分合金連接形筏，但錯配的合金A和E都沒有形筏，只是尺寸明顯長大，高Al、Ti和Ta含量的合金E在持久試驗中析出大量富含W和Mo的μ相。 5鎳基高溫合金的應用及發(fā)展趨勢 5.1鎳基高溫合金的應用 由于在發(fā)動機中，工作條件是高溫600~1200℃，應力作用復雜，對材料的要求苛刻；而鎳基高溫合金具有足夠高的耐熱強度，良好的塑性，抗高溫氧化和燃氣腐蝕的能力以及*組織性，因此鎳基高溫合金主要應用于制造渦輪發(fā)動機熱端部件和火箭發(fā)動機各種高溫部件。在渦輪發(fā)動機上，鎳基高溫合金主要應用在室、導向葉片、渦輪葉片和渦；在火箭發(fā)動機上，主要應用在渦，此外還有發(fā)動機軸、室隔板、渦輪進氣導管以及噴灌等。隨著我國工業(yè)化建設的發(fā)展，鎳基高溫合金也逐漸應用在民用工業(yè)的能源動力、交通運輸、石油化工、冶金礦山和玻璃建材等部門。目前，鎳基高溫合金主要應用在柴油機和內燃機用增壓渦輪、工業(yè)燃氣輪機、內燃機閥座、轉向輥等。 5.2鎳基高溫合金的發(fā)展趨勢 從用途和發(fā)展的角度分析，鎳基高溫合金的發(fā)展趨勢必向度、抗熱腐蝕性、密度小的方向發(fā)展。 (1)追求度。通過添加適量的Al、Ti、Ta，保證γ′強化相的數(shù)量；加入大量的W、Mo、Re等難熔金屬元素，也度的有效途徑。但是為了維持良好的組織性，不析出σ、μ等有害相，而在新一代合金中通過加入Ru來合金的組織性。 (2)發(fā)展抗熱腐蝕性能*的單晶合金。通過添加適量的W、Ta等難熔金屬，保證高的Cr含量。 (3)發(fā)展密度小的單晶合金。從航

　　?X3?工裝腔未抽真空：真空電子束焊接需要先將焊接腔室抽真空在對零件進行焊接，工裝設計沒有考慮到由于焊接工裝自身結構所形成的密閉腔體可能在抽真空時無法及時將工裝內部的空氣排盡，致使在焊接時可能有少量空氣的存在。