海安釀造一體化廢水處理設(shè)備安裝調(diào)試

酒糟水就是在釀酒過程中將酒精蒸餾完畢后剩下的“原液"。我們生活中常常用到的米酒水（有的地方稱為甜酒）就是酒糟水的一種。酒糟水，除了含有豐富的淀粉和少量的酒精外， 還含有大量的蛋白，氨基酸，維生素，核酸，核糖等多種微量元素。所以酒糟水可以經(jīng)過處理后作為動(dòng)植物的飼料或廢料來源。在米香型白酒釀造過程中，大米中的淀粉基本被消化完畢，而大米中的大部分蛋白、粗脂肪則以COD 的形式殘留在酒糟水中，經(jīng)檢測(cè)，米香型白酒釀造過程中產(chǎn)生的酒糟水的COD 約為50 g/L。目前已有不少相關(guān)實(shí)驗(yàn)性報(bào)道利用堿提酸沉法回收利用酒糟水中的米蛋白，以減輕后續(xù)的廢水處理壓力，但多局限于理論領(lǐng)域、實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)結(jié)論領(lǐng)域及一些中小型試驗(yàn)領(lǐng)域。同時(shí)此類處理方式不可避免會(huì)遇到堿提酸沉后續(xù)排污問題、蛋白回收后的干燥、儲(chǔ)存問題、高堿濃度下蛋白質(zhì)變性問題、美拉德反應(yīng)產(chǎn)生褐變問題、甚至產(chǎn)生有毒物質(zhì)Lysinoalnin，這些問題得到充分解決后才能進(jìn)行工業(yè)化生產(chǎn)。白酒廢水經(jīng)過車間排水管道收集后匯入車間外初級(jí)沉淀池，經(jīng)格柵和初級(jí)沉淀的作用去除酒糟和大顆粒懸浮物后自流至調(diào)節(jié)池，均衡水質(zhì)和水量。調(diào)節(jié)池出水經(jīng)提升泵提升至混凝沉淀一體化設(shè)備中，并向混凝區(qū)投加混凝劑（PAC、PAM）和NaOH，利用混凝劑的吸附和凝聚作用去除廢水中細(xì)微懸浮物和膠體微粒，同時(shí)去除廢水中的總磷，并將廢水pH值調(diào)至7.5～8.0，以滿足后續(xù)生化處理所需條件，尤其保證厭氧反應(yīng)所需堿度?；炷恋沓爻鏊粤髦罙BR厭氧池，利用厭氧菌降解有機(jī)物以減輕系統(tǒng)后續(xù)工藝的處理負(fù)荷，同時(shí)利用厭氧發(fā)酵作用殺滅部分致病菌。ABR厭氧池出水自流進(jìn)入缺氧池處理，缺氧池中與內(nèi)循環(huán)回流的泥水混合物混合反應(yīng)，起到反硝化脫氮的作用。隨后進(jìn)入接觸氧化池內(nèi)，好氧微生物利用外界提供的氧氣，將污水中的有機(jī)污染物進(jìn)一步分解，一部分用于合成微生物自身結(jié)構(gòu)形成污泥，另一部分則被好氧微生物分解為CO2和H2O，釋放到大氣中，水中的有機(jī)污染物在好氧階段被大量去除。在MBR池污水經(jīng)泥水分離后進(jìn)入清水池可達(dá)到外排標(biāo)準(zhǔn)。系統(tǒng)所產(chǎn)生的物化污泥和剩余污泥排入污泥濃縮池，定期經(jīng)過廂式壓濾機(jī)降低污泥含水率，污泥濃縮池上清液和廂式壓濾機(jī)的濾液回流至調(diào)節(jié)池進(jìn)行處理。泥餅外運(yùn)進(jìn)行衛(wèi)生填埋處置。

　1、廢水處理A/O2工藝流程

　　2、影響A/O2工藝運(yùn)行的進(jìn)水水質(zhì)因素及優(yōu)化

　　對(duì)A/O2工藝運(yùn)行來說，進(jìn)水水質(zhì)的管控尤為重要。A/O2工藝屬于活性污泥法廢水處理工藝，活性污泥對(duì)有害物質(zhì)有一定的承受限度，超過這個(gè)限度，活性污泥就會(huì)被抑制，進(jìn)而影響廢水處理效率。A/O2工藝入曝氣池污水中有害物質(zhì)的質(zhì)量濃度要求為：硫氰酸銨<22mg/L、礦物油<50mg/L、硫化物<50mg/L。

　　2.1 硫氰酸銨

　　硫氰酸銨本身有毒，在廢水處理系統(tǒng)內(nèi)分解時(shí)，化學(xué)需氧量較高，會(huì)產(chǎn)生有毒氣體，對(duì)活性污泥影響較大。生產(chǎn)運(yùn)行實(shí)踐證明，A/O2工藝進(jìn)水中硫氰酸銨質(zhì)量濃度達(dá)到1.5g/L以上時(shí)，A/O2系統(tǒng)會(huì)受到較大程度的影響，因此需要盡可能降低進(jìn)水硫氰酸銨濃度。

　　焦化廠產(chǎn)生硫氰酸銨最多的工藝是采用HPF的脫硫工段，在脫硫過程中產(chǎn)生硫氰酸銨副鹽，脫硫液中硫氰酸銨質(zhì)量濃度一般在150g/L左右，以如此高的濃度進(jìn)入A/O2系統(tǒng)，會(huì)對(duì)廢水處理系統(tǒng)造成沖擊，生產(chǎn)運(yùn)行中，應(yīng)嚴(yán)禁脫硫液進(jìn)入A/O2工藝處理系統(tǒng)。因此在生產(chǎn)操作中需做好以下幾點(diǎn)：

　　(1)控制脫硫系統(tǒng)的煤氣夾帶水進(jìn)入脫硫系統(tǒng)。

　　(2)將脫硫系統(tǒng)發(fā)生事故時(shí)的收集入脫硫系統(tǒng)。

　　(3)將雨季脫硫區(qū)域的積水及日常脫硫區(qū)域的地坪掃水收集入脫硫系統(tǒng)。

　　2.2 礦物油

　　廢水處理系統(tǒng)來水剩余氨水包括配煤水分、煉焦化合水、粗苯分離水、地坪掃水等，在冷凝工段，與焦油分離后，經(jīng)過剩余氨水罐沉淀、除焦油器除油、蒸氨塔除油后，蒸氨廢水中礦物油一般能滿足A/O2工藝處理要求。

　　A/O2工藝進(jìn)水中礦物油含量高，一般是粗苯系統(tǒng)洗油進(jìn)入冷凝工段造成的。洗油密度在1.03×103kg/m3~1.06×103kg/m3，與剩余氨水密度相差不大，進(jìn)入剩余氨水系統(tǒng)后，不容易實(shí)現(xiàn)分離，會(huì)造成進(jìn)入生化系統(tǒng)的廢水礦物油含量超標(biāo)，進(jìn)而影響生化運(yùn)行。

　　洗油進(jìn)入剩余氨水造成生化進(jìn)水礦物油含量超標(biāo)的原因有以下幾種：

　　(1)粗苯系統(tǒng)洗油打入冷凝工段。為了降低洗油對(duì)生化系統(tǒng)的影響，粗苯系統(tǒng)的洗油應(yīng)盡可能不打入冷凝工段。洗油必須打入冷凝工段時(shí)，應(yīng)采用少量、多次的方法。

　　(2)終冷塔阻力高，使用洗油沖洗終冷塔后，廢油打入冷凝工段。

　　生化進(jìn)水礦物油質(zhì)量濃度一般要求小于50mg/L[2]，實(shí)際運(yùn)行中，控制礦物油質(zhì)量濃度小于250mg/L，以保證生化系統(tǒng)能正常運(yùn)行。

　　2.3 硫化物

　　廢水處理A/O2工藝進(jìn)水中硫化物含量高時(shí)，A池水面出現(xiàn)硫泡沫，好氧池污泥中出現(xiàn)淡黃色小顆粒、污泥松散，降解COD能力差。

　　若脫硫運(yùn)行效果不好，脫硫塔后煤氣中硫化氫含量較高，煤氣中的硫化物在終冷塔、粗苯分離水中富集，進(jìn)入冷凝工段，最終造成生化進(jìn)水硫化物超標(biāo)。因此脫硫工段的穩(wěn)定運(yùn)行，對(duì)降低生化進(jìn)水硫化物含量是有利的。

　　A/O2工藝進(jìn)水硫化物質(zhì)量濃度一般要求小于50mg/L，生產(chǎn)實(shí)踐證明，蒸氨廢水硫化物質(zhì)量濃度小于90mg/L時(shí)，對(duì)生化運(yùn)行不會(huì)造成影響。當(dāng)蒸氨廢水硫化物質(zhì)量濃度大于90mg/L時(shí)，根據(jù)蒸氨廢水量及硫化物濃度，在生化系統(tǒng)氣浮池進(jìn)水口投加相應(yīng)量的，能消除硫化物超標(biāo)的影響。硫化物去除反應(yīng)為S2-+FeSO4=FeS↓+SO42-。

　　2.4 NH3-N

　　在廢水生物處理中，一般按BOD(55日生化需氧量)計(jì)算氮的需要量，若按BOD5與NH3-N質(zhì)量濃度之比為100∶5來調(diào)節(jié)NH3-N濃度，則能滿足微生物對(duì)氮的要求。但是實(shí)際運(yùn)行中，不方便檢測(cè)BOD5，根據(jù)進(jìn)水COD濃度調(diào)節(jié)進(jìn)水NH3-N濃度也是可行的。經(jīng)過化驗(yàn)，A/O2工藝進(jìn)水BOD5占COD的34%~36%，結(jié)合生產(chǎn)運(yùn)行，按進(jìn)水COD與NH3-N質(zhì)量濃度之比為(40~60)∶1來調(diào)節(jié)NH3-N濃度，能滿足A/O2工藝運(yùn)行需要，且不會(huì)因?yàn)镹H3-N過高而造成廢水處理費(fèi)用增加。

　　2.5 COD

　　遷安中化公司剩余氨水COD在7000mg/L~9000mg/L，蒸氨廢水COD在5000mg/L~7000mg/L，如此高的COD直接進(jìn)入A/O2生化處理系統(tǒng)，活性污泥會(huì)受到?jīng)_擊，造成污泥松散、污泥指數(shù)上升、降解COD能力下降。實(shí)踐證明，對(duì)A/O2工藝來說，進(jìn)水COD控制在3000mg/L~3500mg/L，有利于生化系統(tǒng)穩(wěn)　　3、影響A/O2工藝運(yùn)行的指標(biāo)控制因素及優(yōu)化

海安釀造一體化廢水處理設(shè)備安裝調(diào)試

3.1 溫度

　　溫度是影響活性污泥生長與生存的重要因素，不同類型的活性污泥有不同的適宜生長溫度。

　　原設(shè)計(jì)要求生化處理A/O2系統(tǒng)適宜的溫度是25℃~38℃，不超過40℃。但實(shí)際運(yùn)行中，當(dāng)水溫超過37℃時(shí)，在同樣的鼓風(fēng)機(jī)負(fù)荷下，O1池、O2池溶解氧明顯偏低，生化出水COD明顯提高;當(dāng)水溫低于30℃時(shí)，生化出水COD也出現(xiàn)相應(yīng)的提高。

　　由表2可知，A/O2工藝溫度宜控制在30℃~36℃，溫度控制過高、過低，都會(huì)造成生化出水COD含量偏高。

　　3.2 溶解氧

　　原設(shè)計(jì)要求O1池、O2池溶解氧從進(jìn)水端到出水端逐漸升高，控制出水端溶解氧質(zhì)量濃度在2mg/L~4mg/L。實(shí)際運(yùn)行中，O1池進(jìn)水經(jīng)過“之"字型的3個(gè)36m長的廊道后，到達(dá)出水端，O2池進(jìn)水經(jīng)過1個(gè)36m長的廊道后，到達(dá)出水端。按原設(shè)計(jì)運(yùn)行，A/O2工藝存在以下問題：

　　(1)為了保證溶解氧含量從進(jìn)水端到出水端逐漸升高，好氧池內(nèi)大部分分支壓縮風(fēng)截門開度不大。壓縮風(fēng)截門開度小，易造成曝氣盤堵塞，好氧池內(nèi)集泥。

　　(2)廢水在O1池內(nèi)氨化作用顯著，經(jīng)過O1池后，廢水NH3-N含量上升，O2池成為降解NH3-N的主要場(chǎng)所，與原設(shè)計(jì)好氧池的作用不符。

　　(3)O2池降解NH3-N負(fù)荷較高，A/O2工藝運(yùn)行稍有問題時(shí)，出水NH3-N含量便隨之波動(dòng)。

　　針對(duì)以上問題，調(diào)整好氧池運(yùn)行模式：

　　(1)打開O1池、O2池進(jìn)水端所有分支壓縮風(fēng)截門，盡可能地提高好氧池前端溶解氧含量。O1池第二廊道溶解氧質(zhì)量濃度由<1mg/L提高至3mg/L左右。

　　(2)根據(jù)O1池、O2池出水指標(biāo)，關(guān)小出水端分支壓縮風(fēng)截門。出水端溶解氧屬于剩余溶解氧，是浪費(fèi)掉的氧氣，關(guān)小部分壓縮風(fēng)截門后，可相應(yīng)地降低鼓風(fēng)機(jī)電流，減少電消耗。好氧池溶解氧調(diào)整前

　　由表3可知，好氧池溶解氧控制調(diào)整后，A/O2工藝內(nèi)COD、NH3-N指標(biāo)明顯下降。

　　3.3 沉降比

　　原設(shè)計(jì)要求O1池、O2池沉降比控制在25%~40%，運(yùn)行中存在以下問題：

　　(1)O1池污泥負(fù)荷較高，COD降解不，出水COD偏高。

　　(2)O2池污泥負(fù)荷過低，污泥老化，易分解產(chǎn)生懸浮物，造成出水濁度、COD偏高。

　　針對(duì)以上問題，調(diào)整生化系統(tǒng)沉降比控制指標(biāo)：

　　(1)提高O1池沉降比至45%~55%，降低污泥負(fù)荷，降低出水COD。

　　(2)降低O2池沉降比至20%~30%，提高污泥負(fù)荷，降低出水懸浮物含量。

　　3.4 堿度

　　原設(shè)計(jì)O1池、O2池堿度控制在300mg/L~500mg/L，堿度偏低時(shí)，增加系統(tǒng)固堿投加量。運(yùn)行中存在問題如下：

　　(1)O1池幾乎不消耗堿液，O2池消耗堿液較大。同時(shí)，為保證O2池的硝化作用，O2池堿度控制在400mg/L~500mg/L，造成出水堿度高，浪費(fèi)堿液。

　　(2)固堿是袋裝的，每天需要專人溶解2t左右，工作量大。同時(shí)，傾倒固堿時(shí)，堿面飛揚(yáng)，現(xiàn)場(chǎng)操作環(huán)境惡劣。

　　(3)固堿成本較高。

　　(4)O1池、O2池的加堿管道、閥門經(jīng)常被結(jié)晶堵塞，造成系統(tǒng)不能及時(shí)調(diào)節(jié)堿度，致使出水指標(biāo)波動(dòng)。

　　針對(duì)以上問題，調(diào)整操作如下：

　　(1)強(qiáng)化O1池硝化作用，降低O2池堿度至150mg/L~250mg/L，減少堿液浪費(fèi)。

　　(2)O1池、O2池由投加固堿逐漸改為投加液堿，節(jié)省人力，降低運(yùn)行費(fèi)用，同時(shí)也避免加堿管道堵塞而引起系統(tǒng)的波動(dòng)。

　　經(jīng)過以上工藝優(yōu)化，廢水處理A/O2工藝出水指標(biāo)可以實(shí)現(xiàn)長期、穩(wěn)定達(dá)標(biāo)，系統(tǒng)抗沖擊能力顯著增強(qiáng)。同時(shí)，二沉池出水COD由320mg/L降低至250mg/L，以A/O2工藝進(jìn)水COD平均3150mg/L計(jì)算，COD處理效率由90%提高至92.1%。另外，減少4個(gè)崗位定員，每月節(jié)約人力支出近2萬元;使用固堿改為液堿，每月節(jié)約藥品費(fèi)用近5萬元;降低出水堿度，每月節(jié)約堿液消耗3萬元左右，合計(jì)可使焦化廢水噸水處理費(fèi)用降低2元左右。