石膏濕法煙氣脫硫系統

【資料簡介】

   近年來火電廠石灰石-石膏濕法煙氣脫硫技術日益成熟，應用比較廣泛。應用該工藝的機組容量約占電站脫硫裝機總容量的90%，應用的單機容量已達1300MW。但是，由于石灰石-石膏濕法煙氣脫硫（簡稱FGD）子系統比較多，FGD系統包括石灰石漿液制備系統、煙氣系統、擋板門密封空氣系統。SO2吸收系統、、石膏漿液脫水系統、排空系統、壓縮空氣系統、工藝水系統。在系統運行是經常會出現設備故障而影響FGD的運行可靠性。影響FGD系統可靠性的因素主要有設計條件、化學工藝過程、機械設備和運行管理，基于此提出相關的防治對策，全面提高FGD系統運行的可靠性。

    FGD可靠性表示為裝置運行小時扣除裝置強迫將負荷和強迫帶負荷運行小時數的差值與實際要求裝置運行小時數之比。

影響FGD系統可靠性的因素

1.1脫硫系統實際條件對FGD系統可靠行的影響

1.1.1煙氣特性對脫硫系統可靠性的影響

      褐煤燃燒產生的煙氣溫度通常比煙煤燃燒所產生的煙氣溫度高20-25%，而且褐煤燃燒產生的煙氣含水量比較高，給煙氣腐蝕創造了有利條件，因此對脫硫塔內襯防腐材料的要求也就很高。

1.1.2燃燒煤質對脫硫系統可靠性的影響

      機組然用高硫煤所產生的煙氣二氧化硫濃度比較高，有的超出脫硫設計值。高硫煙氣的腐蝕性比較強，而且由于托流量大，脫硫效率高，產生大量的脫硫固體產物，需要增大設備容量，同時給固體副產物（脫硫石膏）的帶來一定的困難，所以要求的化學工藝參數比較高，任何設計失誤或設備容量、類型選擇不當都將影響脫硫系統的可靠性。如強制氧化裝置會由于設計不當造成氧化不充分，這不僅會發生結垢，還會影響脫硫效率和石膏純度，使脫硫裝置出力下降。
燃煤的灰分、氯化物含量高，將使煙氣中的飛灰含量和HCL含量增加，這些物質zui終將進入循環吸收漿液。飛灰會增加漿液的磨損性，降低設備的使用壽命，飛灰帶入漿液中的AL3＋與F-形成的絡合物將會影響石灰石的活性，漿液中的CL-含量不僅會增加漿液的腐蝕性、影響石膏品質與材料選擇，而且影響石灰石的溶解度，從而影響脫硫效率。

1.2 工藝因素對FGD系統可靠性的影響

1.2.1亞硫酸鈣氧化程度對脫硫系統可靠性的影響

      亞硫酸鈣氧化程度是石灰石濕法脫硫工藝重要的控制參數，亞硫酸鈣氧化不充分會在吸收塔內部構建表面迅速形成了大量黏附性很強的亞硫酸鈣/硫酸鈣硬垢，影響脫硫系統的性能和使用壽命。

      對于低硫煤FGD系統能達到較好的氧化程度，而對于高硫煤、處理大煙氣量的FGD系統，往往會由于氧化裝置設計不合理，如反應罐直徑較大，氧化空氣分布不均。或反應罐區域的設備布置不合理等因素使氧化不充分，出現這種情況，仍會發生大量結垢，茍塊堵塞噴嘴、堵塞小口徑管道或結垢使管道流通面積減少的現象。這將導致脫硫系統故障頻發、事故停機或出力下將。此外，氧化不充分將影響脫硫效率、石灰石利用率和石膏品質等系統性能。

1.2.2 除霧器沖洗水對脫硫系統可靠性的影響

      亞硫酸鈣/硫酸鈣硬垢堵塞除霧器引起了FGD系統可利用率下降。在利用脫硫回收水沖洗除霧器的系統特別要引起重視，必須確保沖洗水中的相對飽和度低于50%，才能避免由于沖洗水質量引起除霧器葉板結垢、堵塞，zui終迫使脫硫裝置停運。

      在回收水中不加一部分工業水通常是防治回收水中硫酸鈣相對飽和度較高的方法。即使沖洗水質量很好也不能*保持除霧器葉板表面清潔，設計合理的除霧器沖洗范圍、沖洗持續時間和沖洗頻率是保持葉板清潔、避免堵塞的關鍵。從保持除霧器的清潔和可工作性而言，在運行期間，保持除霧器葉片表面濕潤比在線高壓水沖洗更為重要，因此，采用低水壓、較長的沖洗時間對保持除霧器葉片清潔是更為有效的措施。

      當除霧器葉片上結垢或沖洗不*而大量沉積淤泥時，系統壓力將會明顯提高，所以通過檢測系統壓力將的變化，有助于把握除霧的運行狀態，及時發現問題并進行處理。

      另外，在運行管理中保持沖洗水壓力、流量、定時檢查沖洗閥門是否按程序控制的順序啟、閉，避免煙氣流量過大也是防治除霧器堵塞的重要措施。近年來發現一些FGD投運系統，運行人員不明白或不重視除霧器的沖洗作用，有的電廠甚至長時間沒有沖洗除霧器，造成除霧器堵塞和垮塌。令一方面由于除塵器運行效果不好，高濃度的煙氣進入到脫硫系統，造成大量煙塵積聚在除霧器上，正常的除霧器沖洗已達不到清洗效果，同時也超出了除霧器清洗范圍。隨著大量煙塵的積聚，zui終導致除霧器葉片垮塌，將除霧器下部支撐損壞。

      對于未安裝GGH的濕法脫硫系統，由于煙氣經除霧器后直接進入煙囪排放，除霧器運行效果不好，對下游設備在安全上具有一定的危害。由于排煙溫度不叫低，煙氣擴散能力較弱，將直接導致煙氣攜帶的石膏漿液液滴在煙囪附近落地，形成所謂的“石膏雨”現象。當氣溫較低時，會出現白囪現象。

1.2.3 漿液氯化物濃度對脫硫系統可靠性的影響

      漿液對金屬材料造成腐蝕損壞的主要原因是氯化物濃度、pH值和溫度，其中氯化物濃度變化范圍zui寬，給金屬防腐材料的選擇帶來的困難，成為由于材料損壞而使FGD系統可利用率的主要原因之一。隨著對這種環境中漿液腐蝕特點和材料特性認識的提高，通過選擇適當的結構材料和安裝過程中嚴格控制內襯和焊接質量，新建FGD系統已基本消除由于漿液CL-濃度而降低系統的可利用率。

1.3 機械設備1.4 對系統可靠性的影響

1.3.1 煙氣系統設備對系統可靠性的影響

1.3.1.1 增壓風機

      增壓風機主要是為了克服吸收塔及相關設備阻力而設置的煙氣增壓設備，布置于FGD系統上的游側，要求增壓風機必須滿足脫硫塔正常穩定運行。

1.3.1.2 煙道

      輸送高溫煙氣和低溫煙氣的工作環境有很大差別，輸送高溫煙氣的入口煙道就FGD系統可靠性來說，沒有特殊的技術要求。但是，輸送低溫煙氣的煙道和輸送脫硫后的低溫濕煙氣的煙道，應分別根據所處的腐蝕環境選擇合適的防腐材料、設計合適的疏水排放設施。特別是靠近吸收塔入口的干濕交界處的煙道處于嚴酷的腐蝕環境，其特點是高溫、干/濕交替、煙道表面有沉積物和含有高濃度的氯化物。

      現FGD系統均設有旁路煙道，目的是減少FGD系統對發電機組可靠性的影響。目前FGD系統都是一爐一塔，或是二爐一塔，而且都是采用橡膠與樹脂內襯為主要防腐材料，在機組啟動或鍋爐燃燒不穩定投油時，是不允許投運FGD系統的，從確保機組安全穩定運行來說，還必須設置旁路煙道。

      燃煤產生的煙氣是酸性的，由于脫硫后煙氣的溫度遠低于鍋爐額定排放溫度，一般都在酸露點以下，對煙囪內壁均有不同程度的腐蝕，因此選擇適當的煙囪內壁防腐材料是很重要的。

1.3.1.3 擋板

      FGD系統的擋板的主要是起隔離作用，當機組處于運行狀態，FGD被迫停運時，煙氣旁路擋板開啟，使煙氣直接排向煙囪，確保機組能安全運行。因此，確保煙氣旁路擋板開關的靈活性，可靠性，對于保證FGD系統和機組的安全穩定運行是至關重要的。

      擋板常發生的故障是葉片與擋板框架卡澀，或葉片轉軸、軸承銹蝕而動作失靈；煙道底部積灰使擋板門開關不到位；煙道變形，使擋板開關不到位，影響嚴密性；運行中擋板門位移，限位開關動作，發出擋板門關閉信號致使系統事故停機。煙氣旁路擋板由于長期不操作，發生拒動的可能性較大。

1.3.1.4 漿液循環泵

      漿液循環泵是FGD系統中關鍵設備，輸送介質中石膏固相物以及高含量的CL-的腐蝕，對泵的使用壽命、運行效率、安全可靠性及檢修維護的方便等要求都很高。吸收塔循環漿液固液雙相介質，漿液中大約有20%的石灰石和石膏固體，同時，煙氣在循環過程中形成的硫酸、鹽酸等酸性混合物，這種高速流動且成分復雜的介質對漿液泵的用材提出了苛刻的要求。漿液循環泵過流部件的耐蝕、耐磨性能是決定泵使用壽命的重要指標。

      目前FGD系統運行中，漿液循環泵出現故障的幾率也是比較高的，進口漿液循環泵比國產的要好些。葉片頂部均呈鋸齒溝狀，zui深處可達4cm,葉片根部稍好一些，但葉片整體變薄，腐蝕、沖刷現象特別嚴重，同時泵殼體也有不同程度的腐蝕，漿液循環泵目前已無法運行。

      造成這種現象的原因是，除塵器處理效果達不到設計要求，煙氣中夾帶的高濃度煙塵進入循環漿液中，加重了對漿液循環泵葉片的從刷、磨損。另外，由于脫硫系統pH計指示不準或不顯示，脫硫系統不排除有時在較強酸性條件下運行，漿液中夾帶的高濃度煙塵對漿液循環泵的葉片產生從刷、磨損非常嚴重，迫使脫硫系統停運、

此問題必須引起相關管理者的重視，制定相關措施，全面提高FGD運行的可靠性。

1.3.1.5 漿液管道

      石灰石漿液管道均為襯膠管道，其主要目的是防止漿液中CL-、硫酸、亞硫酸、F-等對漿液輸送管道的腐蝕。造成脫硫系統管道襯膠脫落這種現象的主要原因是管道防腐施工質量不過關和管道冷壁效應。。襯膠層表面和襯覆壁面外側的溫度差所形成的溫度加速了襯膠鼓泡的形成，也就是所謂的“冷壁效應”。

      管道襯膠層都是屬于具有半滲透的防護層，這些防護層失效的一個原因是水分滲透至襯層和管道基體之間造成陳膠層脫落，另外，管道防腐施工質量不過關也是致使管道襯膠脫落的一個主要原因。施工中任何疏忽都可能導致管道襯膠的脫落，如基體砂眼的處理達不到要求、噴砂除銹不*等。由于管道襯膠破損，必須對其進行處理，確保FGD運行可靠性。

1.4 吸收塔設備1.5 對系統可靠性的影響

      目前FGD系統基本上是一爐一塔或是二爐一塔，隨著技術的進步，多爐一塔已成為第三代FGD系統的發展方向，因此，對吸收塔設備的可靠性提出了更高的要求。

      吸收塔設備的主要故障是內襯損壞，塔壁穿孔漏漿；噴嘴堵塞和磨損；固定管網式氧化布氣管堵塞；如果氣管固定件松動、脫落，氣管將抖動，甚至折斷；吸收塔漿液循環泵過流件磨損；液柱塔噴管磨穿以及除霧器堵塞。

1.6 吸收劑漿液設備1.7 對系統可靠性的影響

     FGD系統石灰石漿液制備有的選用球磨機，盡管濕磨制備吸收劑漿液具有較好的經濟效益，球磨機也是電廠熟悉的設備，但是，濕磨制漿系統仍是FGD系統故障率較高的設施，設備噪聲比較大，磨損比較嚴重，給FGD的穩定運行帶來一定的隱患。

1.6 固體副產物處理設備對系統可靠性的影響

     FGD固體副產物（脫硫石膏）處理設備由一級脫水設備、二級脫水設備一級三級脫水設備組成。

      一級脫水設備可一般選用水力旋流器，雖然一級脫水設備可以中斷數小時而不會限制FGD系統運行，但通常這種設備必須24h連續工作。水力旋流器由于投資成本低、占地少、濃縮率高以及可靠性較高而被廣泛應用于FGD系統中。這種裝置沒有運動部件，主要故障是旋流分離器內襯磨損。另外，旋流分離器的漿液分配罐和溢流漿罐以及與其相連的管道可能會出現結垢。

      二級脫水設備通常采用真空皮帶脫水機，真空皮帶脫水機常發生的缺陷是皮帶和布帶走偏，由于固體副產物脫水性能惡化或操作不當造成濾餅含水量偏高而堵塞下料斗；當布帶有破裂時，將造成濾液含固量增加甚至堵塞濾液接受罐；當石膏脫水性能差或布帶刮板調整不好時，布帶上會粘附過多的石膏，造成堵塞濾餅沖洗水罐、泵以及先關的管道。

      三級脫水設備是對固體副產物進行穩定化和固定化處理的設施，目前的FGD系統還沒有這類固體廢渣處理設備。少數然用低煤機組的FGD系統，由于脫硫石膏日產量較低或由于所處地理位置不允許作廢棄處理，對脫硫后的全部石膏進行脫水處理，直接外銷。相當一些FGD系統由于缺乏脫硫石膏市場，僅能回收部分脫硫石膏，部分或大部分石膏排至貯灰場。但必須對填埋坑做防滲處理，如不做防滲處理，勢必造成二次污染，這些不規范、不符合環保政策的行為，將被日益嚴格的環境保護法規所禁止。因此，電廠應用長遠目光，積極開拓脫硫石膏再利用市場，盡早考慮符合環境的脫硫廢渣處理方法，或留有場地，在適當的時候增建適當的處理設備。

1.7 運行管理對FGD系統可靠性的影響

      由于FGD子系統比較多，設備比較復雜，要求運行人員必須熟練掌握各設備性能和操作方法，提高對突發事件的處理能力。如果運行人員不能不能嚴格執行操作規程，必將對FGD運行的可靠性帶來影響。

二  防治對策

2.1 設計條件的防治對策

2.1.1 對于然用高硫煤的FGD系統，特別要注意液氣比，吸收塔內煙氣分布均勻性，反應罐體積（漿液固體停留時間），氧化裝置的選型、氧化風機容量等參數，防治供應商為片面追求經濟利益，選取了裕度較小甚至偏低的設計參數，為日后FGD系統的安全穩定運行留下隱患。

2.1.2  對于脫硫系統容易損耗、磨損或出現故障并因此影響裝置運行性能的所有設備（例如吸收塔噴嘴、泵等），均設計成易于更換、檢修和維護。對于FGD系統中磨損嚴重的部件如吸收塔噴嘴、除霧器、除霧器沖洗系統、吸收塔攪拌設備，所有接觸漿液的水力旋流器組等設計選用進口設備。

      脫硫裝置的主要部件選定國外進口設備，一是保證了脫硫系統能、穩定運行，二是延長脫硫裝置的使用壽命，提高FGD系統可靠性。其它設備選用國產設備，在滿足脫硫系統的工藝要求前提下，部分設備國產化，在一定程度上降低了工程造價。

2.1.3 FGD系統采用微處理器為基礎的*的分散式控制系統DCS，并有完善的保護系統，一確保在危急工況下自動安全停機或人工進行停機。

2.1.4 嚴格按照質量管理體系規定的各環節質量控制程序，確保施工、安裝工程質量。

2.2 化學工藝因素的防治對策

2.2.1 提高亞硫酸鈣氧化程度

      吸收塔采用空塔運行，采用強制氧化工藝，消除塔內結垢對脫硫裝置穩定運行的威脅。一個設計較好的FGD系統，其強制氧化程度應接近100%。

2.2.2 提高除霧器運行效果

2.2.2.1 加強除霧器壓差監視，合理控制除霧器沖洗水量和沖洗頻次，提高沖洗水水質，避免除霧器結垢而FGD系統運行。

2.2.2.2 應盡量避免開啟或部分開啟煙氣旁路擋板運行，避免因煙氣再循環引起的FGD煙氣量變化導致的吸收塔煙氣流速升高，而影響FGD系統運行效果。

2.2.2.3 避免一級除霧器沖洗水量的過大或過小，二級除霧器后沖洗頻次及水量越低越好。

2.2.2.4 保證除塵器處理效果，減輕脫硫系統除霧器沖洗負擔。同時也減輕設備磨損。

2.3 機械設備上的防治對策

2.3.1 提高煙道內襯的防腐質量

      根據高溫煙道和低溫煙道所處的環境條件，選擇合理的防腐材料，提高煙道內襯的防腐質量，防止煙道長期被腐蝕而影響FGD安全運行。根據實際情況，選擇耐高溫的FRP材料，乃高溫的鱗片樹脂涂料和耐熱改性聚脲等防腐材料進行煙道內壁防腐，以達到防腐目的。

2.3.2 定期運行煙道旁路擋板開關試驗

      旁路擋板要求FGD系統正常運行時能隔斷原煙氣向凈煙氣側漏泄，當FGD系統發生故障停運時，能及時、迅速開啟旁路擋板，確保不影響發電機組的正常運行。

      煙氣旁路擋板卡澀的主要原因是用材不當，因銹蝕而引起卡澀。因此，處于低溫腐蝕環境的擋板不僅葉片、轉軸和密封片要采用耐腐蝕合金，擋板的框架也應采用與葉片相同耐腐蝕合金作結構材料。葉片轉軸的軸封設計應能防止腐蝕氣體和煙塵等固體顆粒物進入軸承中。為確保旁路擋板操作的可靠性，可將葉片分成2-3組，由各自獨立的操作機構進行操作，以降低事故時不能開啟的風險。在鍋爐低負壓時時，試轉擋板門，避免長期不操作轉到部件卡死。定期，如每周或每天開啟一次旁路門。如果擋板采用電動操作機構，操作電源應可靠；如果采用氣動操作機構，應就地設置一定容量的氣罐，在空壓機停止供氣的情況下也能迅速開啟旁路擋板。

2.3.3 吸收塔設備2.3.4 的防治對策

     合理選擇耐腐蝕、耐磨損材料，有適當的備用容量。設計合理的除霧器，保證除霧器有效運行。

     為確保漿液循環泵的可靠性，建議使用合金泵。合金泵結構簡單，壽命長，維修量小。

2.3.5 吸收劑漿液設備2.3.6 防治對策

      從FGD系統管理角度來說，在有可靠石灰石粉供應的情況下，還是選擇外購石灰石粉為好一是減少了球磨機濕磨設備二是降低了設備噪聲。

2.3.7 固體副產物處理設備2.3.8 的防治對策

      對于一級脫水設備通常采用聚氨酯樹脂內襯，降低設備的磨損和腐蝕。旋流分離器的進漿閥必須采用耐勞腐蝕、耐磨損的材質，降低或減輕閥芯腐蝕、磨損或生銹卡澀的故障機率，確保設備安全、穩定運行。

      嚴格執行二級脫水設備的操作規程，定期巡檢設備，對皮帶和布帶定期維護，確保二級脫水設備在設計工況下運行。如有可能，取消濾餅沖洗水罐，改用工業水沖洗濾餅。

2.4 FGD系統運行管理的防治對策

2.4.1 加強對運行人員的技術培訓，嚴格執行操作規程和相關制度，充分發揮質量管理體系的職能作用。

2.4.2 加強對脫硫設施的維護，盡可能的減少設備的磨損、結垢、腐蝕，防治因此而引起脫硫設施停運事件。

2.4.3 加強煙氣排放在線檢測系統的維護，并定期進行設備定量檢定，確保煙氣排放在線監測系統的可靠性、穩定性。

2.4.4 加強脫硫副產品脫硫石膏的管理工作，并做好脫硫副產品脫硫石膏不能及時外運的事件處理方案。

2.4.5 做好除塵脫硫設施備品備件的管理工作，保證設施故障時及時處理。

2.4.6 同行業間的經驗交流，互通有無，全面提高FGD系統運行的可靠性。

三 結束語

      石灰石-石膏濕法煙氣脫硫工藝是一個成熟、的煙氣脫硫工藝，它可大大減少火電廠二氧化硫的排放量，具有一定環境效益、經濟效益、社會效益。但同時FGD系統比較龐大，子系統也比較多，為確保FGD的安全穩定運行，應從設計條件、化學工藝過程、機器設備和運行管理等幾個方面重點防護，全面提高FGD系統的可靠性。

 

電-袋復合型除塵器的技術特點和應用

一  前沿

      在我國經濟高速發展的今天，大量燃煤煙氣排放，尤其可吸入性粉塵直徑小（一般小于10um）并能在空氣中長久懸浮，對人的健康帶來危害，國家對汽車尾氣排放的可吸入性粉塵提高了要求。實際上，國外很多國家對鍋爐排放的可吸入性粉塵也很關注。美國在這方面就開展了許多研究。為更好的捕集細顆粒粉塵，電和濾袋相結合不失為一種好而可行的方法。電-袋復合型除塵器是近幾年發展起來的一種除塵設備。尤其適應高灰濃度煙氣除塵，并滿足現行國家排放標準的要求。蘭州電力修造廠在今年研發這種新型除塵器，進行了一系列科研性試驗工作，如電-袋結合氣流分布模擬試驗，特殊脈沖噴吹管試驗研究，電-袋復合除塵器熱態性能試驗研究等。在進行諸多試驗研究的基礎上，對山西靈石電廠配電除塵器進行了電-袋復合除塵器改造。確保達到50mg/m3的排放標準。奠定了電-袋復合型除塵器的理論基礎。

二 電-袋復合型除塵器的工作原理

       電-袋復合型除塵器由兩個單元組成，即電除塵單元和布袋除塵單元。一般情況下，電除塵單元布置一個電場。這種電-袋復合型除塵器前電后袋，即發揮了電除塵器可將煙氣中80%-90%的粉塵收集，使進入濾袋的濃度大大降低，濾袋的阻力降低、清灰周期加大，從而延長布袋的壽命。有發揮了布袋除塵器對煤種不敏感，微細粉塵收集效率高（99.9%）等優點，能確保達到50mg/m3的排放標準。

      電-袋復合除塵器前級電場的預除塵作用和荷電作用為提高電袋除塵器的性能起了重要作用。

電場預除塵作用一：預除塵降低濾袋的粉塵復合量即降低了阻力上升率。

電場預除塵作用二：預除塵延長濾袋的清灰周期、節省清灰能耗、延長濾袋使用壽命。

電場預除塵作用三：避免煙氣粉塵中粗顆粒磨損濾袋。煙氣粉塵中的粗大顆粒經過前級電場沉降和預除塵后，進入后級布袋的粉塵顆粒小，對濾袋的磨損影響小。當煙氣中含有粗顆粒粉塵時（如循環流化床煙氣），使用電袋可以*避免濾袋的不正常磨損損壞。

電場荷電作用一：改善濾袋表面的粉塵結構：

      煙氣粉塵通過前級電場電暈荷電后，荷電粉塵在濾袋上沉積的顆粒之間排列的規則有序，同級電荷相互排斥使形成的粉塵層空隙率高、通氣性好，易于剝落。

電場荷電作用二：可降低濾袋阻力

      電-電復合型除塵器的工作過程是，含塵煙氣進入除塵器后，煙氣中的粉塵大約80%-90%在電除塵器內被收集下來，剩余10%-20%的細粉塵由水平流動折向電場下部，然后從下向上運動，進入布袋收塵室。含塵煙氣通過濾袋外表面，粉塵被阻留在濾袋的外表面，干凈氣體從濾袋的內腔進入上部凈氣室，然后經引風機由煙囪排向大氣。

三 電-袋復合型除塵器技術性能特點

3.1 適用高比阻粉塵收集，除塵效率具有性和穩定性。
電袋除塵器的效率不受高比阻細微粉塵影響，不受煤種、煙灰特性影響，排放濃度容易實現在50mg/Nm3以下，且長期穩定。
3.2 運行阻力不純布袋低500Pa，可以減少引風機功率消耗。
運行阻力不純布袋低500Pa，每10000m3/h風量引風機功率可減少1.74KW。
3.3 清灰周期長、氣源能耗小。
由于濾袋收集的粉塵量少，阻力上升緩慢，其清灰周期時間是純布袋除塵器的2倍以上，壓縮空氣消耗量不到純布袋的1/3。
3.4 延長濾袋使用壽命。
運行阻力地、濾袋的負荷差壓下延長了濾袋的使用壽命。清灰周期長、清灰次數少延長了濾袋使用壽命。在相同運行條件下電袋的使用壽命比純布袋除塵器的壽命延長2-3年。
3.5 一次性投資少，運行維護費用低
適當提高過濾風速可減少濾袋、閥件等數量以降低設備成本及費用，運行能耗低和濾袋使用壽命長降低了運行及維護成本。
綜上所述，電袋復合除塵器著重解決了當前除塵器常見的三大難題：
電除塵器的排放難題。
布袋除塵器的阻力大的難題。
布袋除塵器袋使用壽命短難題。

四 電-袋復合型除塵器技術開發創新點

4.1 、低耗的噴吹清灰系統
噴吹系統采用安全可靠、清灰效果*的噴吹技術，沿噴吹方向選用特殊布置曲線噴嘴，曲線噴嘴具有噴射距離遠，噴射角度可控制等特點；使清灰*、阻力損失小（800Pa），噴吹氣源壓力低（0.1-0.35Mpa）能耗低；噴吹周期長、脈沖寬度窄。

4.2 氣流分布裝置
電袋除塵器進氣口及電-袋結合部分采用特殊型的氣流均布裝置，使氣流分布既保證不降低電除塵效率，又能滿足了布袋除塵器對氣流分布的要求。一舉兩得。為延長濾袋使用壽命奠定了基礎。

4.3 特殊對濾袋骨架
濾袋骨架上口采用保護套結構，防止噴吹氣流偏斜沖刷濾袋，有機硅防腐處理、充分對保護濾袋，延長濾袋使用壽命。

4.4 電除塵
依據粉塵特性，選擇合理的極配形式及振打結構，采用分區供電zui大可能的提高電除塵對效率和運行對安全性。

五 電袋除塵器注意對問題及防范措施

5.1 過濾風速（或比負荷）是反映袋式除塵器處理氣體能力的重要技術經濟指標，工程上通過濾袋總面積來調節過濾風速、

5.2 涂灰保護
給新濾袋或每次停爐后點火前對濾袋進行預涂灰，利用濾袋表面的灰層在鍋爐燃油點或低溫燃燒時保護濾袋，避免濾袋黏上有誤或結露。

5.3 合理的濾料選擇
當煙氣溫度高達180℃，對常規燃煤鍋爐使用對PPS濾袋而言，其使用壽命會受到很大影響，所以在濾料對選擇上予以慎重對考慮，選擇耐高溫達260℃對P84＋PTEE復合針刺氈濾料，*可以滿足工況要求。

5.4 異常的超高溫保護
濾料具有260℃耐溫性能，假如鍋爐出現尾部燃燒時異常高溫達到200℃的情況，可以通過脫硫裝置對噴水系統作為降溫的應急保護系統。

六 應用領域

      適用于燃煤電廠現役電除塵器達標排放技術改造要求小于等于50mg/Nm3排放的燃煤鍋爐煙氣凈化；舊電除塵器的增效改造。新建電廠鍋爐燃高比電阻煤的除塵；脫硫后煙氣含塵濃度的除塵；建材水泥行業煙氣凈化；鋼鐵行業煙氣凈化；有色冶金行業煙氣凈化；城市垃圾焚燒爐煙氣凈化。

七 結語

      隨著工業化、城市化進程對加快，國家實施了可持續發展的戰略目標，提高來環境排放標準的要求，加大了環境保護的力度，原有對老電廠以及由于一些設計原因、煤質變化較大和運行工況變差，導致鍋爐排煙溫度顯著高于設計值的電除塵器需要改造。根據蘭州電力修造廠試驗研究和在山西靈石電廠的工業應用，證明該技術是一種科學、可靠、*對技術。但改造方法要因地制宜、因勢利導。根據不同的工況選擇不同的改造方法。

工業煙氣設備的防腐蝕淺析

一 前沿

      在工業生產中，通過高空排除各種廢氣的構筑物如煙道、煙囪、排氣筒、洗滌塔等，大多數都存在防腐蝕問題。排氣煙囪防腐蝕設計要考慮的主要因素是：被排放氣體的化學組成、溫度、濕度、氣體的流速，以及筒壁表面是否會形成冷凝酸等。筒壁的漏點計算求得。有以下幾種情況：

    在一般情況下，經常處于200℃以上的高溫煙囪，筒不易結露，很少形成冷凝酸，因此腐蝕比較輕，例如電廠不脫硫的煙囪等。

    處于溫度低于150℃以下，而且含有大量對腐蝕性氣和可溶鹽的煙囪，腐蝕比較嚴重，例如生產硝酸的尾氣排氣筒，氣體溫度小于90℃，氧化氮含量比較高；生產硫酸的尾氣排氣筒，氣體溫度在60℃以下，含大量二氧化硫；有色金屬錫冶煉廠煙囪，氣體溫度60℃-70℃，含氟化氫和氧化硫，造紙廠堿爐對煙氣溫度在110℃以下，含有各種鈉鹽；化纖廠黏膠車間在常溫下排出含硫化氫、二氧化碳氣體等等。這些處于常溫不高的腐蝕性氣體和粉塵作用下的煙囪，一般腐蝕比較嚴重。

    煙囪中嘴常見的腐蝕性氣體是煙氣中的二氧化硫。二氧化硫預水轉變成亞硫酸，在氧化成硫酸。硫酸與水泥混凝土中的水化物通過酸或鹽對離子交換，生成易落的鈣鹽、鋁鹽、鐵鹽和硅膠等。粘土磚中的氧化鋁，也能與硫酸生成易溶的鹽。煙氣中的鹽也是不容忽視的介質，很多易溶鹽都能滲入磚和混凝土的內部，吸潮后再結晶膨脹而破壞材料結構。煙氣中的固體塵埃對煙囪內壁造成一定的磨損，在選擇煙囪材料和襯里時，也要適當考慮這一因素。

二 防腐蝕材料的選擇及結構形式

    煙囪受腐蝕比較嚴重的部位，大約在煙囪內上部1/3的范圍，在這些部位由于受室外空氣的影響容易形成冷凝酸。凡設有內襯的煙囪，腐蝕介質侵入的途徑，一是通過襯里分段的交接處，例如外筒支承牛腿部位；其次，是通過磚砌體的夾縫；進入到外筒與襯里之間的夾縫處的介質進而腐蝕外壁。當然，對鋼筋混凝土的外壁，腐蝕并不是很迅速的。但是由于磚砌外壁，則會造成威脅。煙囪的腐蝕，主要發生在筒的內壁，但是對外部結構也有一定的腐蝕。例如腐蝕性強的煙氣，在濕度大而氣壓低的地區，對煙囪外壁也會造成腐蝕，特別是在離煙囪出口十多米范圍內，要用耐腐蝕涂料防護。鋼結構的支架，全部涂耐腐蝕涂料。避雷針采用耐腐蝕材料制作，或鍍耐腐蝕金屬。

    對于排氣腐蝕性強的煙囪，要采用耐腐蝕材料制作或在內襯耐腐蝕材料。根據不同工況條件，可以采用不同的防腐蝕材料以及不同的結構形式：

    腐蝕較嚴重的煙道和煙囪可根據腐蝕介質的不同工況條件而采用硬聚氯乙烯、耐酸石材、耐酸磚、玻璃鋼或不銹鋼等。

    腐蝕較輕的煙囪，可以采用耐火磚、耐火混凝土、粘土磚襯里。腐蝕嚴重的煙囪，一般不宜采用磚砌外筒。在化工、冶金、造紙和鍋爐煙囪腐蝕后被迫拆除的實例中，腐蝕基本都發生在外筒磚砌體的情況下。磚煙囪（包括有襯里的在內）在受腐蝕后很難加固，而且容易因局部腐蝕而失去穩定。