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無錫國勁合金有限公司
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無錫國勁合金有限公司有著多年研發制造不銹鋼產品的歷史，產品行銷三十多個。NO6601圓鋼/零切并且在國內多個城市成立了分公司。專業生產高溫（鎳基）合金、奧氏體、雙相鋼、尿素級不銹鋼、超級不銹鋼等系列的鋼管、管件、圓鋼、盤管、法蘭等產品。
無錫國勁合金有限公司是主要經營國內外合金材料銷售的企業。經過多年的不斷發展，公司從單一的配送企業發展成今天的綜合公司，著鋼鐵，合金材料行業的時代潮流。不斷增加服務項目和完善服務體系，為客戶帶來更多的價值。 同時，引進了*的管理經驗， 增強服務意識，提高服務水平，拓寬服務范圍。
無錫國勁*經營：GH80A、GH2132、GH3030、GH4033、GH93、GH4099、GH99、N08800、N08925、N06625、NS313、NO8810、NO6601、NO7718、GH4169、GH169、N08825、N06600、N10276、N08811、GH4043、GH4037、GH4049、Incoloy925、Incoloy800、Incoloy825、Inconel625、Incoloy800H、Inconel601、Inconel718、Inconel600、Incoloy901、Incoloy926、R-26、GH26、N05500、GH3128、C-276、N06022、C-22、N08020、Alloy20、N08926、1.4529、N04400、NS111、NS112、鎳基20#合金、NS143、HasloyC-22、HasloyC-276、SUH660、S66286、1.498、Nimonic80A、N07080、Incoel、718、GH4145、2.4669、Inoloy、926、Incoloy800HT、Incoel600、Incoel625、Incoel718、HasloyC、C276、HasloyB2、HasloyC4、Monel、400、Monel、K500、4Cr14Ni14W2Mo、SUH616、316Lmod、725LN、S31050、1.4466、310MoLN、F51、2205、F60、329、F52、S32760、F55、3RE60、00Cr18Ni5Mo3Si2N、CD4Mcu、2507、F53、S32750、630、17-4PH、631、17-7PH、15-5PH、XM-12、13-8Mo、XM-13、1.4418、0Cr16Ni5Mo、1.4405、F6NM、S41500、06Cr13Ni4Mo
采用熱加工(鍛造／軋制)的方法提高燒結后材料的力學性能,再通過熱處理工藝消除熱加工給材料帶來的殘余應力。采用光學顯微鏡(Optical Microscope, OM)、掃描電子顯微鏡(Scanning Electron Microscopy, SEM)、以及透射電子顯微鏡(Transmission Electron Microscopy, TEM)等*表征手段對不同Cr含量的ODS鐵素體鋼樣品的顯微組織結構進行了系統地研究。結果表明不同Cr含量的ODS鐵素體鋼的晶粒尺寸都呈現出一種雙峰分布的特征。所有樣品的基體中都可以觀察到大量均勻分布的Y-Ti-O型的納米氧化物彌散粒子,這些彌散粒子的尺寸幾乎都在幾個納米至五十個納米之間。對不同Cr含量ODS鐵素體鋼樣品的維氏顯微硬度、拉伸性能、沖擊韌性等力學性能進行測試,分析結果表明Cr含量的變化對于ODS鐵素體鋼的力學性能的影響并不是非常明顯。NO6601圓鋼/零切實驗表明,新型Ni-Co基高溫合金具有良好的加工能力,在合適的溫度區間內可以進行軋制等變形處理因此,開發具有γ+γ’兩相組織的新型鉆基高溫合金成為了研究熱點此外,我們對不同Cr含量的ODS鐵素體鋼的其它服役性能也進行了測試和對比,包括材料在600℃/25 MPa條件下抵抗超臨界水介質腐蝕的性能,材料在700℃的*時效穩定性,以及材料在500℃條件下進行雙束離子輻照(1 MeV Kr+ and 15 keV He+)后的顯微組織變化等。zui終,根據結果對比優選出綜合性能較為優異的Cr含量為16%的ODS鐵素體鋼作為未來研究和生產的主要材料。在本次研究中除了制備了不同Cr含量的ODS鐵素體鋼樣品之外計算模型是含有192個原子的γ/γ界面模型從而導致涂層中也存在Ta偏聚,降低了涂層的抗高溫氧化性能,嚴重影響了涂層的使用壽命,我們還嘗試通過機械合金化(MA)和熱擠壓(Hot Extrusion, HE)的方法制備了一種可以適用于超臨界水堆以及超高溫反應堆(Very High Temperature Reactor, VHTR)的新型Hasloy XR-ODS鎳基合金。
相比傳統的Hasloy XR型鎳基合金而言,經過納米氧化物彌散強化之后的Hasloy XR-ODS鎳基合金在強度方面得到了明顯的提高,但是其塑性卻發生了嚴重地下降。通過裝備有能譜分析儀(X-ray Energy Dispersive Spectroscopy, EDS)的高分辨透射電子顯微鏡(High-Resolution Transmission Electron Microscopy, HRTEM)結合選區電子衍射分析技術(Selected Area Electronic Diffraction, SAD)對Hasloy XR-ODS鎳基合金樣品的顯微組織結構進行系統地研究,根據實驗分析結果發現造成材料塑性不佳的主要原因是其內部存在著大量的尺寸在微米級的晶界第二相析出物、相連化合物、以及非晶態二氧化硅。采用置換填充工藝制備了W/ZrC金屬陶瓷,研究了其在不同超高溫環境中的組成結構演變規律。
NO6601圓鋼/零切做了以下幾點研究并獲得相關結果：1.本文以飛機發動機等高溫合金加工廢料,成功制備出Ni-W-Cr基水霧化合金粉在高溫和外加應力的作用下,丫’相發生筏排化,γ/γ’相界面處形成了六角形和四邊形的位錯網然而,由于高溫條件下的研究開展具有一定難度,有關Co基高溫合金的研究起步較晚,因此,有效地利用現有的Co基合金的實驗相圖及熱力學性質等相關信息,運用CALPHAD相圖計算方法,并建立完整的理論體系來指導Co基高溫合金的研發,實現Co基合金的成分與組織的精確設計,將是一項具有重要理論價值的研究工作鈷基司太立(Slite)合金和鎳基耐磨材料是目前國內外市場上zui常見的高溫耐磨堆焊材料，它們在耐磨和高溫穩定性方面都有著非常好的效果，但是由于價格昂貴，應用推廣較難900℃退火后的合金粉末經不同壓制壓力壓制后的密度隨著壓力的增加而增大,800MPa壓制的粉末壓坯相對密度達到72.8%本文首先對彌散強化技術、機械合金化的特點及原理進行了總結及介紹；其次綜述了鐵基高溫合金及氧化物彌散強化鐵基高溫合金的發展概況和應用現狀,介紹了合金氧化機理及方式,在此基礎上提出了本文的研究日的、意義、內容和技術路線3、實驗觀測了Al-W擴散偶界面處形成相的種類、形態及生長方式,確定了zui先形成相為A14W；使用預測*生成相的理論模型,對Co-Al和Al-W這兩個二元系的界面反應zui先形成相進行了理論預測,成功解釋了Al/Co薄膜擴散偶與A1/W塊體擴散偶的*生成相
隨著熱處理溫度的升高,材料的質量損失*增大后減小,在2200℃時有zui大值2。05%（質量分數）,而孔隙率則不斷增大,在2600℃時達到9。29%（體積分數）。在材料表面,殘留Cuzui先熔化揮發流失,其次殘留Zr,在2600℃時部分ZrC也分解流失。在材料內部,1800℃時未反應完的WC相消失,2200℃時殘留Zr-Cu合金相和W2C相消失,2600℃時僅剩下W相和ZrC相。且隨著熱處理溫度的升高,W原子向ZrC基體中的擴散增多, 鎳基單晶高溫合金具有優異的高溫綜合性能,是*發動機高壓渦輪葉片的*材料本文通過成分設計，工藝參數優化，制備了具有高矯頑力、高抗氧化性、高抗腐蝕性及高熱穩定性等優異綜合性能的快淬TCu7型Sm-Co基高溫永磁合金，研究了合金的磁性特征及相關物理機制導致ZrC點陣常數逐漸減小,同時W相由顆粒狀變成無規則的長條狀,其顆粒數量和體積含量明顯減少,并形成了大量閉孔。Zr-Cu合金的流失和W原子的擴散是引起W/ZrC金屬陶瓷在超高溫環境中組織結構變化的重要原因。為研究高鈮高磷GH4169C高溫合金在高溫*時效過程中的組織穩定性,通過場發射掃描電鏡和數顯布氏硬度計對GH4169和GH4169C兩合金分別經600、650、704及720℃時效30~10000 h的顯微組織和硬度變化進行對比分析。結果表明:在服役溫度(650℃)范圍內*時效,GH4169合金和GH4169C合金均表現優異的穩定性;在服役溫度以上*時效,GH4169合金和GH4169C合金穩定性較差,短時間內,合金組織就出現失穩。對比而言,704℃時GH4169C合金組織穩定性較GH4169合金高,而720℃時GH4169C合金組織穩定性劣于GH4169合金。分析認為,GH4169C合金由于提高Nb含量和P含量使的γ加入硅的Ni-Fe-Cu-Co合金表面形成了多相多層氧化膜,膜層從里到外,鈷的氧化物和鐵的氧化物含量逐漸增加,鎳的氧化物和硅的氧化物含量逐漸減小,氧化膜中形成了部分類似于鐵酸鎳尖晶石的物質,氧化膜層有一定的保護性Co-Al-W合金是一種由γ′-Co3(Al,W)相沉淀強化的新型鈷基高溫合金,為了研究微合金化元素鉭對Co-8.8Al-9.8W(摩爾分數,%)合金強化相和高溫氧化行為的影響,運用d電子合金設計理論和XRD分析方法研究Co-8.8Al-9.8W-x Ta(x=0、0.5、1、1.5、2)合金的相組成、γ′強化相的數量及μ相的析出行為;運用SEM和EDAX等方法研究合金高溫氧化膜的組成、顯微組織結構和元素分布,并計算合金的氧化激活能’相穩定性增加,得以在服役溫度以上(704℃)表現比GH4169合金更為優異的組織穩定性,但Nb含量的提高也引起δ相含量的增加,導致組織穩定性下降。在超高溫(720℃)下,GH4169C合金穩定性劣于GH4169合金。
由此推知,相比GH4169合金,改型GH4169C合金在使用溫度上有所提高,但提高有限,在超高溫下,其穩定性反而降低。 采用粉末共滲法在鎳基高溫合金表面獲得約為300μm厚的鋁硅涂層,考察了其在1050℃下混合硫酸鹽(Na2SO4+25%K2SO4)中的熱腐蝕行為,較為系統地研究了其熱腐蝕動力學行為及其機制、其微觀機制為合金元素通過與位錯滑移面上zui近鄰基體原子成鍵形成相互作用，導致其堆垛層錯能升高，使得位錯運動過程中需要耗費更多能量，阻礙位錯運動形成固溶強化作用熔鹽作用下氧化膜的生長與破壞過程和熱腐蝕不同時間后的腐蝕產物等。結果表明,相對于已有鋁硅涂層在高溫條件下(850~980℃)熱腐蝕的相關研究,其在1050℃超高溫下混合硫酸鹽中的熱腐蝕更加嚴重,這與超高溫下熔鹽對保護性氧化膜的熔解作用更強密切相關。在本實驗條件下,鋁硅涂層在1050℃下混合硫酸鹽中熱腐蝕70 h后已趨于失效,當熱腐蝕90 h時其腐蝕層深度已達約75μm;此時,不僅涂層中Al和Ni直接與熔鹽相互作用,而且Cr、Si也參與了與熔鹽的反應,同時高溫合金基體中的Ti也已擴散至表面。 Nb/Nb5Si3合金是未來潛力的超高溫結構材料,Ni-W-Cr基復合材料中加入4.5wt.%的MoS2和2.5wt.%鱗片狀石墨時,具有較好的潤滑協同作用,在摩擦表面發生轉移潤滑膜,實現復合材料在室溫到600℃的寬溫度摩擦學性能實現該材料的結構微疊層化是一種新穎的材料設計思路和制備方法。Nb/Nb5Si3微疊層材料是將Nb和Nb5Si3按一定的層間距及層厚比以ABABAB型交互重疊結構形成的多層材料,其幾種典型的制備技術包括熱壓、等離子噴涂、磁控濺射和電子束物理氣相沉積（EB-PVD）。
加入合金元素鈮可提高合金中γ′相的固熔溫度,對γ′相起穩定作用同時,Ti/Al值的增加促進合金中η相析出,而Co含量的增加具有抑制η相的效果*,高溫合金的合金化十分復雜合金元素Ta、N、Mo、Ti與γ-Co基體形成A3型相Co3（Ta,N,Mo,Ti）可提高合金中γ′-Co3（Al,W）相和γ-Co基體的結晶度,對Co-Al-W合金中γ′相起到不同程度的穩定作用,合金的固溶溫度和硬度適度提高Re擴散時所需要的遷移能zui高，其次為Ru原子，zui低為Co原子本研究針對該情況,采用鎳基高溫合金返回料作原料,用水霧化的方法制備合金粉,添加合適的固體潤滑劑,可制備出滿足高溫環境的Ni-W-Cr基系列高溫固體自潤滑軸承材料結果表明,制備態合金為微晶結構,缺陷相對較多;熱處理后晶粒迅速長大,缺陷密度大幅下降,并在晶粒內部形成了主要的沉淀強化相γ′相
其中EBPVD是一種工程應用的Nb/Nb5Si3微疊層材料制備方法,結構和功能復合、納米化疊層、高韌化工藝是EBPVD技術制備Nb/Nb5Si3微疊層材料的發展方向。 以Nb,Si粉末為原料,采用放電等離子燒結(SPS)技術制備了二元Nb-Si超高溫材料,研究了燒結溫度、保溫時間、加熱速率和冷卻速率等工藝參數對材料物相組成、微觀組織和室溫力學性能的影響。結果表明:燒結溫度在1300℃以上時,材料主要由Nbss(鈮基固溶體)和α-Nb5Si3兩相組成,材料的致密度和室溫力學性能隨著燒結溫度的升高而不斷提高,在1600℃制備的材料力學性能結果表明,Cr有很強的置換第三點陣W的趨勢,使Cr在μ相中的固溶度可達到50at.%；采用三亞點陣模型(Co,W)8(Cr,W)4(Co,Cr,W)18描述σ相,確定了W對σ相強烈的穩定化作用；建立三亞點陣模型(Co, W)27(Cr, W)14(Co, Cr, W)12描述三元金屬間化合物R相,通過熱力學計算確定R相穩態存在的溫度區間為1022-1440℃,對應四相反應為：1022℃時體系發生共析反應R(?)μ+(γCo)+σ,而在約1440℃時發生包晶反應L+μ+σ(?)R;在1600℃時,隨著保溫時間的延長,材料的物相組成和微觀組織基本沒有變化,而其力學性能有小幅度提高;較慢的加熱速率和燒結完成后較快的冷卻速率均有利于提高材料的室溫力學性能。應用優化后的SPS工藝,制備出了室溫綜合力學性能優異的Nb-Si超高溫材料。采用激光熔覆技術在TC4合金表面制備了不同Ti含量的Nb-Al-Ti高溫合金涂層,分析了Ti含量對該合金涂層的顯微組織、硬度和抗高溫氧化性的影響。結果表明,隨著Ti添加量的增加,結果表明 :該合金標準熱處理態和在 70 4℃*時效后的析出相有MC ,M2 3 C6,M6C和γ′ ,在 76 0℃*時效后還析出了 η相合金涂層依次形成了β-(Nb,Ti)樹枝晶+枝晶間Nb3Al和β-(Nb,Ti)樹枝晶+枝晶間Nb3Al+Nb2Al組織,合金涂層的顯微硬度得到提高;受金屬間化合物數量和微觀偏析等因素的影響,Ti添加量的質量分數為15。18%時的合金涂層抗高溫氧化性*。
砂紙打磨和電化學拋光,對合金600在亞臨界水中不同的腐蝕行為；應用超(亞)臨界水模擬鎳基合金在壓水堆中的腐蝕環境,使用掃描電子顯微鏡,透射電子顯微鏡及X射線能譜對鎳基合金600和690在超(亞)臨界水中腐蝕后形成的氧化物在形貌,結構及其化學成分方面進行了系統表征。結果表明,砂紙打磨的樣品增重明顯高于電化學拋光的樣品,究其原因主要是由于砂紙打磨的樣品表面之下產生了一層再結晶層,在此再結晶層內沿晶界腐蝕和內部氧化的現象嚴重,表明不同的表面處理工藝對合金600腐蝕程度的影響。兩種鎳基合金600和690在超臨界水和亞臨界水腐蝕的腐蝕機理相同,即在兩種腐蝕介質中產生的氧化物形貌,種類及結構*。兩種合金的腐蝕都表現出了雙層的氧化物結構,即外層的顆粒狀氧化物(NiO和NiFe2O4)和內層相對致密的晶粒細小的氧化物,在基體與氧化物的交界面及以下基體內部都產生了Cr203顆粒。*不同點在于由于兩種合金所含Cr元素比例的差異,導致內層氧化物的組成有所不同。對于合金600而言,內層氧化物由NiO,NiFe2O4和Cr2O3混合而成,且不存在單一的Cr203氧化層；而對于合金690,由于較高的Cr含量內層氧化物不含NiO,是由Cr203和含有Cr元素的具有尖晶石結構的氧化物組成。
釬焊接頭的斷裂失效源于釬縫中心Cu-Mn基體相晶界處斷續分布的脆性(Mn,Ni)-Si相，裂紋主要沿基體相和脆性相的界面進行擴展，斷裂形態以沿晶脆性斷裂為主，部分區域為穿晶斷裂另外,合金化元素擇優占位確定后,由于PGMs原子的添加引起的晶格常數增長次序為:Mo 我們將始終保持坦誠、樸實、公正的經營作風，努力營造更合理、更有效的銷售環境。同時把質量作為公司經營與發展中的一面旗幟，使公司在維持良好優質的服務有著過硬的聲譽。
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